材料化学 第二章 缺陷与扩散 本文关键词：第二章，扩散，缺陷，化学，材料
材料化学 第二章 缺陷与扩散 本文简介：第二章缺陷与扩散2。1扩散的基本知识扩散系数与温度的关系可以用式2-1-1来描述。其中的为晶格中的原子从一个稳定位置移动到另一个相邻的稳定位置之间要克服的能垒。扩散系数的单位是，它反映了某物质在一定情况下扩散的难易程度。反映扩散规律的基本公式为菲克第一和第二定律：菲克第一定律：，式中的是扩散通量，
材料化学 第二章 缺陷与扩散 本文内容：
第二章
缺陷与扩散
2。1
扩散的基本知识
扩散系数与温度的关系可以用
式2-1-1
来描述。其中的为晶格中的原子从一个稳定位置移动到另一个相邻的稳定位置之间要克服的能垒。扩散系数的单位是，它反映了某物质在一定情况下扩散的难易程度。
反映扩散规律的基本公式为菲克第一和第二定律：
菲克第一定律：，式中的是扩散通量，单位为或；是扩散物质的浓度；负号表示扩散方向与浓度梯度方向相反。第一定律适用于稳态扩散的情况，对三维扩散，；对一维扩散，。
菲克第二定律：，描述了浓度随时间的变化规律。式中右边的第一项表示直接和物质的扩散性质有关的影响；第二项表示体系运动的影响；第三项表示体系中化学反应的影响。
晶体中的扩散路径为：
1）
表面扩散
2）
晶界扩散
3）
位错扩散
4）
晶格扩散
若用分别代表单独通过这四种路径扩散所需能量，用分别代表这四种扩散途径的扩散系数，则有：，。可见扩散由1）到4）是由易到难的，故一般情况下晶体内的扩散以晶格扩散为控速环节。
2。2
扩散驱动力
扩散的驱动力是体系中存在的化学位梯度。从微观角度考虑：体系中的A物质沿方向扩散时，作用在每一个原子上的力为：
式2-2-1
其中的是体系中某位置A原子的摩尔化学位，是阿佛加德罗常数。
用表示A原子的迁移率或称“淌度”，定义A原子的运动速度：
式2-2-2-
考虑到A原子的摩尔化学位（和分别为A原子的活度和浓度），并将式2-2-2
代入式2-2-1，得：
参考一维扩散的菲克第一定律，可以从上式得出：
式2-2-3
2。3
扩散的微观机制
从扩散的微观机制来分类，扩散可分为：
1）
空位扩散：面心立方晶体中的主要机制。
2）
间隙扩散：一般对晶格较疏松的晶体或半径较小的离子适用。
3）
环位扩散
我们把原子的扩散考虑成从一个平衡位置到相邻的另一个平衡位置的跳动，并假设跳动的距离为，跳动频率为，在相邻的平衡位置间跳动所需越过的能垒为；原子在某平衡位置的振动频率为，配位数为，则有：
式2-3-1
由于晶格是三维的，某原子跳动的自由度也是三维的，该原子向某一特定的方向跳动的的几率为向各方向跳动几率总和的1/6，故：
式2-3-2
对不同机制的扩散，上式右边应再乘以对扩散起作用的缺陷的浓度，如对空位扩散，应乘以空位的浓度；如果是空位的形成以肖脱基缺陷为主，那么由第一章的知识，并把式2-3-1代入式2-3-2，得：
由和，得：
把式中与温度无关的项合并设为，则
式2-3-3
取对数得：。做图线，高温时斜率为，低温时热缺陷的贡献小，斜率为。见图****************
2。4
掺杂浓度与扩散的影响
上一节我们讨论了晶体中自发产生的热缺陷（肖脱基缺陷）引起的空位扩散系数与温度的关系，下面我们将讨论在人为掺杂引起的缺陷影响下扩散系数与温度的关系。总的来说，扩散系数仍满足类似式2-3-3的关系，只不过右边应再乘以掺杂引起的空位浓度；另外，必须考虑掺杂的固溶度：加入的杂质量小于固溶度时，由缺陷反应方程式来确定空位与加入缺陷数量之间的关系；加入的杂质量大于固溶度时，则由固溶平衡常数来确定晶体中的实际空位浓度。
以中掺入引起钾离子空位扩散为例：
1）
当加入微量（加入量小于在中的固溶度）时，由缺陷反应方程式：
，有，则：
2）
当加入的超过固溶度时，由固溶平衡：，则：
从以上讨论可以看出，当加入的量不同时，[]对扩散系数的影响程度是不同的。和上一节类似，可以做图线，如图******************
图中反映出不同温度阶段，对扩散有贡献的不同方面，这从斜率不同可以看出。除了扩散离子自身的扩散能力所决定的始终存在外，高温阶段热缺陷起较主要的作用，图线斜率为；中温阶段掺入的杂质全部固溶，此阶段温度提高对增大固溶度已没有意义，而对热缺陷此阶段温度还不够高，故斜率为；低温阶段主要是固溶度的影响，所以斜率为。
2。5
非化学计量化合物中的扩散
在第一章中我们学习了一些常见的非化学计量化合物的有关知识，本节中我们将讨论它们的空位扩散系数与温度和氧分压的关系。
对等缺阳离子型化合物，其缺陷反应的通式为：
，相当与氧气的“溶解”；平衡常数。则金属离子通过空位扩散的扩散系数：
对上式进行处理，将与温度有关的焓项提出来，可做（温度一定）和（氧分压一定）图线，如图****************。在图中，高温区由于热缺陷占主要地位，故斜率为；低温区热缺陷影响很小，又考虑到非化学计量的影响，斜率为，其中的表示氧气“溶解”的自由焓。
以上我们详细推导了缺阳离子型的非化学计量化合物，其扩散系数与外界条件（温度、氧分压）的关系，对其他几种类型的非化学计量化合物，大家可以按此方法自行推导，此处不再赘述。
2。6
扩散系数与电导率的关系
研究扩散系数的目的之一就是为了研究化合物的导电规律。这节我们主要推导扩散系数和电导率的关系式，并把宏观的扩散系数与微观的离子对电导的贡献联系起来。
电流的表达式：，其中为导电离子的价数，J为电流密度，为电子电量。由2。2节的知识，晶体中该导电离子沿方向的运动速度：
式2-6-1
其中的为电势，就是作用在该导电离子上的力。，也就是前面提到的扩散的驱动力。考虑到（C是该离子的密度），将式2-6-1代入电流表达式，有：
。又电导率，故。再由式2-2-3，，则：。
式2-6-2
也可写成：
，其中的是载流子浓度，是载流子电量。由此，在知道载流子情况的基础上，可以通过测电导率而得知扩散系数。
以上我们只考虑了晶体中的某一种离子的贡献，而实际上可能有多种离子（包括电子和空穴）都参与导电，总的电导率。定义“迁移数”，它描述了当晶体中有多种离子导电时，第种离子对总电导率的贡献。当然。那么第种离子的扩散系数，同理可以由求出。
2。7
应用
本节的目的是：通过介绍生产和生活中的实例，进一步理解第一章和第二章的知识点，并掌握非化学计量化合屋的特殊用途。
例1．稳定的制成的氧分压传感器
其简单原理已在第一章中介绍过，示意图见图*********************
设A端氧分压较B端高，当在A、B端的铂电极上通电时，两端的反应式为：
A端：；B端：。总反应的吉布斯自由能变
，又由方程：电化学反应的吉布斯自由能变，其中Z为反应所转移的电荷数，E为电极间的电动势差，F为法拉第常数。那么：。。
上式中的温度T和电极间的电动势E都是人为可控量，所以知道了T和E，又知道某一端如A端的氧分压，就可求出B端的氧分压了。
例2．用参比电极测冶炼无氧铜时的瞬时氧分压
测量的示意图见图*****************。在无氧铜的冶炼过程中，需对液态铜中溶解的氧含量进行不断的监控。我们可以认为外界的氧气溶在液铜中：，那么溶解的氧含量就可以通过“氧分压”来表示了。
在参比电极上发生的反应为：，此反应可认为是的生成反应，则平衡常数：。由此可测出无氧铜中的瞬时氧分压也即氧的含量。
例3．用稳定和参比电极测的标准生成吉布斯自由能变
示意图见图***********************。
在端，反应式为：
（1）
在端，反应式为：
（2）
总反应为：
（3）
由于反应（1）和（2）可以看作是生成反应的逆反应和的生成反应，故由物理化学的知识，总反应的吉布斯自由能变：
故的生成吉布斯自由能变。从而可求出。此外，由于和标准生成吉布斯自由能变是随温度的不同而变化的，所以通过上式还可得到随温度变化的关系式：。
例4．用稳定和参比电极测的标准生成吉布斯自由能变
是无法用单质直接制取的一种化合物，一般用和合成，所以其生成反应是：。测的标准生成吉布斯自由能变的装置示意图见图***********************。
在端，反应式为：
（1）
在端，反应式为：
（2）
总的反应式就是：
（3）
故反应（3）的吉布斯自由能变就是的标准吉布斯生成能，。
篇2：扩散焊的原理及应用--材料工程
扩散焊的原理及应用--材料工程 本文关键词：扩散，原理，材料，工程
扩散焊的原理及应用--材料工程 本文简介：扩散焊的原理及应用姓名：乐雄学号：153112113专业：材料工程摘要：简介扩散焊的原理、分类及特点，从扩散焊加热温度、压力及保温时间等工艺参数和中间层材料选择以及焊后质量检测方面进行了综述，并探讨了扩散焊应用的发展趋势，认为新材料或难焊材料及其构件的扩散焊工艺、中间层的研制和开发、工艺参数的优化、
扩散焊的原理及应用--材料工程 本文内容：
扩散焊的原理及应用
姓名：乐雄
学号：153112113
专业：材料工程
摘要：简介扩散焊的原理、分类及特点，从扩散焊加热温度、压力及保温时间等工艺参数和中间层材料选择以及焊后质量检测方面进行了综述，并探讨了扩散焊应用的发展趋势，认为新材料或难焊材料及其构件的扩散焊工艺、中间层的研制和开发、工艺参数的优化、工艺标准和焊后检测验收标准的建立及完善、扩散焊的数值模拟和仿真等方面研究会成为今后研究重点。
关键词：扩散焊；瞬时液相扩散焊；真空扩散焊
The
theory
and
application
of
diffusion
bonding
Abstract：The
theory,classification
and
characteristics
of
diffusion
bonding
are
introduced.
The
technology
parameters,intermediate
layer
material
selection
and
welding
quality
inspection
are
summarized.
The
development
and
improvement
of
new
materials
or
hard
materials,the
optimization
of
process
parameters,the
establishment
and
improvement
of
the
standard
of
welding,numerical
simulation
and
Simulation
of
diffusion
welding
are
discussed.
Key
words:
diffusion
bonding；transient
liquid
phase
diffusion
bonding；vacuum
diffusion
bonding
扩散焊也称扩散连接，是指在一定的温度和压力下使待焊表面相互接触，通过微观塑性变形或通过在待焊表面上产生液相而扩大待焊表面的物理接触，然后经过较长的时间的原子相互扩散来实现结合的一种焊接方法[1]。扩散焊是异种金属、耐热合金、复合材料、陶瓷等的主要连接方法，有着广泛的应用前景。
扩散焊在导电装置和元件的加工制造、电真空器件制造、机械制造工业以及航空航天等方面都有着广泛的应用。尤其在航空航天方面，航空工业是扩散焊最重要的应用领域。据报道，[2]美国在近十年间，用扩散焊接和超塑性成形扩散焊接组合工艺制造了大量B-1轰炸机的性合金组件，包括重要的翼板、平衡器支座、舱壁、具梁等66种之多，同时还焊接了航天飞机主发动机推进器结构，它由25个扩散焊接零件组成。用这种方法制造飞行器组件可有效地减轻结构重量、节约贵重材料，从而降低生产成本。国外扩散焊技术相对成熟，而国内扩散焊接则起步不久。
因此扩散焊有着重要的研究意义，本文主要阐述扩散焊的相关原理及其优点，及介绍重要的扩散焊技术，从工艺参数等方面介绍国内外研究进展，并对今后发展做出了展望。
1.扩散焊的原理、分类及特点
1.1.
扩散焊接头的原理
要使金属在不熔化情况下形成良好的焊接接头，就必须使待焊面紧密接触以达到原子引力范围内形成金属键。而材料表面不可能是完全平整和光洁，实际表面还存在氧化膜、污物和表面吸附层，都会影响接触面上金属原子形成金属键，而两母材表面晶体位相也不同，不同材料晶体结构也不同，这些都会影响材料的连接效果。
所以有必要对焊接接头进行加压和加热，使表面的氧化膜破裂，表面发生塑性变形和高温蠕变，从而加快两材料的扩散连接。为了方便研究，通常将扩散焊分为以下四个阶段讨论。
第一阶段为初始物理接触阶段，表面不平整，只有部分接触点接触，如图1a所示。
第二阶段为塑性变形阶段，在外加压力的作用下，通过屈服和蠕变机理是使表面发生塑性变形，而且表面的接触面积逐渐增大，最终达到整个界面的可靠接触，界面未达到紧密接触区域形成界面空洞，如图1b所示。
第三阶段为元素扩散与反应阶段，接触面的原子间相互扩散，形成紧密结合，如图1c所示，由于变形引起晶格畸变、位错、空位等缺陷，使界面能量显著增加，原子处于高度激活状态，有利于扩散。
第四阶段为体扩散阶段，微孔逐渐消失，如图1d所示，组织成分逐渐均匀化，最后达到晶粒穿过晶界界面生长，原始界面消失。
图1.
扩散焊的四个阶段示意图
当然这四个阶段也不是截然分开的，而是相互交叉进行，经过扩散过程形成可靠连接。
1.2.扩散焊的分类及特点
按被焊材料的组合形式来分可分为无中间层扩散焊和加中间层扩散焊，按照焊接母材不同，也可分为同种材料扩散焊和异种材料焊接。
异种材料焊接在接头处会形成不同于机体的新相，新相的性能决定焊接接头的性能，因此研究元素在接头中的扩散规律并预测新相的生成极其重要。Fick[4]、Bottzmann[3]和
Matono[4]等对扩散系数D进行了大量研究。Fick
提出第一定律，D
不随浓度的变化而变化，即：
当扩散系数
D
随着浓度变化而变化，即扩散体系为非稳态，Bottzmann
用分离变量法：
在此基础上，Matano
用图解法提出了不同浓度下的扩散系数方程：
以上式中：J
是扩散通量；C
是元素浓度；t
是保温时间；x
是元素扩散距离；D
是扩散系数。
张蕾[5]等研究氢对TC4钛合金扩散焊加工影响的机理得出氢元素主要通过加速原子扩散、增大再结晶驱动力、促进塑性变形以及蠕变这三方面来改善TC4钛合金扩散焊加工性。
按照焊接接头是否出现液相可分为固相扩散焊和液相扩散焊。由于固相扩散焊面临着塑性变形的困难的问题，需要很高的连接温度和实施较大的压力，通常需要较长的时间，而且固相焊接设备复杂，接头形式也有一定的限制，生产效率比较低。而瞬时液相扩散焊则能够弥补其缺点。英国Davids．Duvall
[6]等人首次通过相图及金属学原理解释了瞬时液相扩散焊TLP(
transient
liquid
phase
diffusion
bonding，TLP)。瞬时液相扩散焊是将中间层放置在待连接材料连接表面之间，在加热过程中，由于达到中间层的熔点或者是由于中间层和母材相互扩散形成共晶反应产物而导致形成一种低熔点的液相合金，从而形成一层薄的液相中间层；液体填充了待连接材料表面之间的空间，并且有时还能溶解残留在表面的杂质；随着溶质原子向母材中继续扩散，发生等温凝固；等温凝固结束后，没有残留液相存在的痕迹，形成了和母材成分基本相似的连接接头[7]。由于瞬时液相扩散焊与钎焊一样都有微量的液相作用。但是与钎焊相比，钎焊侧重于对母材的润湿，TLP技术则侧重于降溶元素向母材的扩散，优势在于对母材表面氧化膜有一定的自清理能力，可形成无中间层残留、无界面，微观组织及力学性能与母材相似的接头，可获得重熔温度高于焊接温度的焊接接接头[8]。
由于真空技术的发展，真空技术与扩散焊接技术结合形成了真空扩散焊技术。真空扩散焊是在真空、高温和施加一定压力的条件下，被焊材料表面原子经过较长时间相互扩散、相互渗透，最终实现材料永久连接的方法，与熔化焊相比，真空扩散焊具有焊接过程与空气隔绝，焊接变形小甚至无变形、节省材料、耐腐蚀性和母材的相当等优点[9]。
另外，由于材料超塑性的发现，人们又发明了一种利用材料的高延展性来加速界面接触过程，形成了超塑性成形扩散焊。由于超塑性材料所具备的超细晶粒，大大增加了界面区的晶界密度和晶界扩散的作用，显著增加了孔洞和界面消失的过程[1]。超塑性扩散焊可以是两边母材具有超塑性，也可以是添加超塑性中间层材料实现扩散连接。
2.
扩散焊工艺对扩散焊的影响
2.1.加热温度
加热温度是扩散焊最重要的焊接参数，在一定的温度范围内，扩散速度随温度的增加而加快，接头强度也相对较高。受焊接件和夹具高温强度、母材成分、表面状态、中间层材料及相变的影响，许多金属材料和合金的加热范围一般为0.6~0.8Tm（k）（Tm为母材的熔点）。
何鹏[11]等采用钛为中间层，对
Ti
Al
合金与镍基高温合金(
GH99)
进了扩散连接，研究了扩散连接接头的界面结构和连接温度对界面结构及连接性能的影响，并对连接界面反应层的形成机制进行探讨；结果表明GH99
/Ti/Ti
Al
的界面结构为:
GH99
/(
Ni,Cr)ss/富Ti-(
Ni,Cr)ss/
TiNi
/
Ti2Ni
/α-Ti
+
Ti2Ni
/
Ti
(
Al)ss/
Ti
Al
+
Ti3Al
/
Ti
Al;
随着连接温度的升高，各反应层厚度增加，接头的抗剪强度先增加后减小;
在连接温度1173
K，连接时间30
min，连接压力20
MPa
时，抗剪强度最高为
260.7
MPa．
Ohsasa
[12]等人建立了
Ni
合金的动力学模型，通过差分法进行扩散的计算，得到焊接温度与焊接时间对元素扩散起到的作用。
2.2.保温时间
保温时间是指焊接件在焊接温度下的保持时间。保温时间太短，扩散焊接头达不到稳定的与母材相等的强度，在高温高压下保持时间太长，对扩散焊接头起不到进一步提高的作用，反而会使母材晶粒长大。保温时间与温度和压力是密切相关的，采用较高的温度和压力就可以缩短焊接时间。从提高生产率的角度讲，保温时间越短越好。
林红香[13]等人Zr/Cu/Zr
瞬间液相扩散连接
Ti(C,N)陶瓷基体试验，重点研究了保温时间对元素扩散及界面反应产物的影响；结果表明：在特定焊接工艺条件下，界面处元素
Ti、Al、Zr、Cu
发生互扩散，形成以
Ti(C,N)/Cu
Zr2+Cu
Zr+Zr
O/Cu
为主要组织的过渡型界面，接头最高弯曲强度可达
320MPa；最优工艺参数为
950℃、3MPa下，保温时间15min~30min，此时界面组织均匀致密，可获得力学性能较高的焊接接头。
Nishimoto[14]等人采用MBF80非晶态中间层在1
250℃/30
min
和1275
℃/25
min
两种工艺条件下对CMSX-2单晶镍基合金进行
TLP
连接，焊后固溶时效处理。试验发现，TLP
接头在
650℃～900℃的高温抗拉强度稍大于CMSX-2
基体，且持久强度与母材相近。
李晓红[15]等人以本国第一代镍基单晶高温合金DD3为研究对象,采用DIF为中间层合金在1250C保温4,24,36h，得出1250℃/4h扩散焊接头在焊接中心线处断续分布有少量块状γ相和W，Mo，Cr复合碳硼化合物相外,其它部分已获得与母材组织、成分基本一致的y+Y’双相组织,γ沉淀相尺寸约为0.5~1.2um。
2.3.压力
施加压力的主要作用是使结合面微观突起的部分产生塑性变形，从而达到紧密接触促进界面区的扩散，加速再结晶的过程。较高的压力可产生较大的表层塑性变形，使表层再结晶温度降低，加速晶界迁移。高的压力有利于第四阶段的进行，有利于微孔的收缩和消除，也可减少异种金属的扩散孔洞。焊接压力也不宜过大过大会导致焊件变形，同时对设备的要求过高，从经济的角度考虑应该选择较小的压力。
对于瞬时液相扩散焊，压力参数仅仅是让焊接面能良好的接触为目的，若是添加中间层材料能有效的提高扩散速度，可以不施加压力或施加较小的压力。
以Ni71Cr
Si
高温钎料作为中间层金属对
GH3128
镍基高温合金进行焊接试验，通过对强度测试结果的正交分析发现，焊接温度是对接头力学性能其决定性影响的因素，各个因素的常温性能的影响顺序为：焊接温度﹥保温时间﹥焊接压力；各个因素对高温力学性能影响的顺序为：焊接温度﹥焊接压力﹥保温时间[7]。由此可见合理的控制压力参数也是至关重要的。
2.4.中间层材料的选择
为了降低扩散焊连接温度、保温时间和压力，提高接头性能，促进扩散的进行，扩散焊时常会在待焊材料之间插上中间层，特别是对于异种材料的连接，中间层材料则显得尤为重要。
中间层对高温合金的固态扩散焊起着重要的作用，主要体现在促进接合面变形、增加贴合面积、加速扩散、降低连接温度和时间、阻碍有害金属间化合物的形成等方面[16]。为保证焊接质量及焊接实验的顺利进行，中间过渡层的选择主要遵循以下两点：中间层材料的热膨胀系数介于母材之间；中间层金属不与基体金属产生不良的冶金反应，如生成脆性金属间化合物等有害相[8]。
北京航空材料研究院的李晓红、毛唯等人[17]对国内自行研制的第二代单晶合金
DD6
的过渡液相扩散焊工艺进行了研究，所采用中间层合金的主要成分与
DD6
母材基本一致，同时加入一定量的
B
作为降熔元素，采用1
290
℃／12
h
规范扩散焊接头的连接界面，约一半区域为与DD6
母材类似的
γ
＋γˊ组织，其他区域则为γ
固溶体基体上分布着不同形态的硼化物，其
980
℃的持久性能接近母材性能指标的90％；延长扩散焊保温时间至24
h，连接界面上的不均匀区域减少，其980℃和1
100℃的持久性能分别达母材性能指标的
90％～100％和
70％～80％。
对于镍基高温合金的焊接，由于它变形困难，采用固相扩散焊需较大的压力和较长的时间，会导致材料晶粒的粗化，严重损害材料的性能。Han
W
B
等人[18]等利用镍箔作中间层对
IN718
进行固相扩散焊研究，试验发现，当采用
25
um
镍箔，焊接温度为
1
273～1
323
K，压力
20～30
MPa，保温时间在
45～60
min
时可以获得良好的焊接界面，室温下断裂位置发生在母材侧。
周媛[19]等采用磁控溅射技术在TA15钛合金表面沉积Ti薄膜，在DD6单晶高温合金表面沉积Ni薄膜，以Ti,Ni薄膜作为中间层进行低温扩散焊研究。通过X射线衍射分析发现Ti,Ni薄膜均为多晶体结构；采用AFM分析发现，沉积薄后，TA15钛合金和DD6单晶基片的表面粗糙度均有所降低。以Ti,Ni薄膜作为中间层在800℃/20MPa/2h规范下实现了TA15钛合金和DD6单晶高温合金的异种材料低温扩散连接。通过扫描电镜和能谱分析表明：Ti，Ni两元素均扩散至另一母材界面，整个接头呈现分层组织，主要为Ti2Ni和TiNi相。
Gale等人提出了“宽间隙”TLP扩散焊的概念，用于TiAl金属间化合物材料(铸造Ti-48at%Al-2at%Cr-2at%Nb合金)及NiAl-Hf与镍基高温合金MM247的连接；这种“宽间隙”TLP连接采用一种复合中间层，它由一个液相形成组元加一个名义上的非熔组元组成[20]。
Duvall
等人采用
Ni－Co
为中间层连接Ni
基耐热合金，形成了无界面的连接接头，接头有效性达
100％；Nieman
和
Garrett
等人利用共晶连接的方法，用
Cu
作中间层低温低压连接Al－b－B
复合材料；这种方法也被用来连接Ti－Al
接头，但是接头区域由于出现了中间金属相，接头没有达到预期的性能[21－25]。
2.5.
材料表面处理
焊接表面的清洁度和平整度对焊接接头也有重要的影响。在扩散焊组装之前必须对扩散焊表面进行处理，主要包括加工符合要求的表面粗糙度、平直度，去除表面氧化物，消除表面的有机物膜，一般经过除油，机械加工、磨削、研磨和抛光，酸洗等措施，有时还采用真空烤箱烘烤以获得洁净表面。对于机加工的硬化层常采用化学侵蚀的方法清理。表面处理的要求还与焊接温度与压力有关，随着连接温度和压力的提高，对表面的要求就越来越低。
2.6.
阻焊剂
扩散焊时为了防止压头与焊接件或焊接件之间的区域被扩散焊粘接在一起，需要加阻焊剂。阻焊剂的熔点或软化点一般高于焊接温度，具有较好的高温化学稳定性，不与焊件夹具或压头发生化学反应，不影响焊件表面，不破坏保护气氛或真空度。
钢-钢扩散焊时，可用人造云母片作为隔离压头；钛-钛扩散焊时，可涂一层氮化硼或氧化钇粉。
3.
焊后质量检测
扩散焊接头焊接质量检查方法采用随机抽查进行金相检查，并配以超声波等无损检测的手段。现在，尚无可靠的无损检测方法来检查十分紧密接触的，且晶粒生长未穿过界面不良焊合区域的接头。生产和试验中用超高频（≥
50MHz）的超声扫描检测装置来检查，只对明显分离的未焊合和尺寸较大的孔洞才有效。因此，必须开展研究，摸索可靠的检测方法。当前，还没有用于国内航空扩散焊质量验收的标准，需要通过对工艺参数及工艺程序的研究和实际应用积累来建立行之有效的标准[26]。
何鹏等[11]采用扫描电镜、电子探针和
X
射线衍射等方法分析连接界面，焊后依据标准
DIN
8526—1977，以抗剪强度值评价接头连接强度。
国外在钎焊、扩散焊接头的无损检测方面研究报道较多[20]，对于焊缝一面为平面或近似平面的结构，多采用超声C扫描检测焊缝中的未焊合、气孔等缺陷，但对于扩散焊接头中容易产生的一种紧贴的弱结合缺陷，超声C扫描几乎不能检出。涡流检测技术已用于检测钎焊蜂窝的焊料分布情况，渗透检验技术则被用于焊缝外缘焊合情况检测。但对于一些零件形状特别复杂或焊缝周围结构使得接头检测无法实施的焊接，往往需要通过其它途径解决。
超声波检测起着非常重要的作用，但是超声波检测也存在着时间分辨低、反射率低、波长大于缺陷尺寸等的不足，尽管瞬时液相扩散焊接在工业生产中的应用越来越广，然而其接头质量的检测远远没有达到令人满意的结果；因此，要让
瞬时液相扩散焊得到广泛应用就应当在与它相关的工艺方面进行完善，这是瞬时液相扩散焊发展的一个方向[27]。
4.扩散焊的数值模拟与仿真
为了更好地研究扩散焊规律，借助于计算技术，对接头行为进行数值模拟，以便找到共同规律，同时对扩散连接过程及质量进行预测与实时控制无疑也是今后的研究重点[28]。
Grant等[29]根据
TLP
的焊接原理模拟出的焊接过程图；焊接前期，焊接温度达到中间层熔点，中间层温度升高，中间层溶化；焊接温度继续升高，中间层完全融化，降融元素向两边扩散，部分母材发生液化；加热温度继续升高，达到最大值，中间层两侧母材进一步发生液化，液宽达到最大值。加热方式导致母材表面受热温度先达到最大值，导致先发生融化，以及受挤压作用导致的液体的外溢，湿润的损失，导致过渡层不均匀;等温凝固阶段，中间层向母材扩散的速度介于固态和液态扩散系数之间，母材与中间层元素发生互相扩散，液相宽度变小；均匀化阶段，由于中间层与母材之间的元素扩散，中间过渡层成分稳定，晶粒生长;元素扩散基本完成，晶粒再结晶完成，过渡层与母材成分基本相同，焊接完成。
5.展望
随着国内新型航空发动机工作温度的逐步提高，镍铝基金属化合物、钛铝基金属间化合物和镍基单晶高温合金以及粉末合金、陶瓷和复合材料等难焊材料的连接逐渐增多。扩散焊以其焊接材料范围广且焊接接头强度和成分接近母材而作为首选焊接方法，也越来越被焊接工作者所青睐。综上对扩散焊温度、压力、保温时间，中间层的选择和焊后质量检测等方面的探讨，我认为扩散焊应向以下几个方面发展：
（1）
新材料及难焊材料的扩散焊工艺的研发。随着新材料的研发与制备的发展，相应的材料连接技术也应得到发展，才能使材料发挥其优异性能。
（2）
扩散焊工艺参数的优化。探索最优扩散焊工艺，实现大规模生产，节约生产时间，降低生产成本。
（3）
瞬时液相扩散焊中间层的研发。探索各种材料扩散焊的中间层合金体系并进行完善，为各种材料扩散焊技术提供参考。
（4）
扩散焊设备的研制与开发。由于扩散焊设备一次性投资成本高，且多是国外设备，限制了扩散焊技术的适用性。国内应加强扩散焊设备的研制和开发，做到国产化，降低生产成本。
（5）
焊后质量检测方法的完善。目前一般通过扫描电镜、X射线、无损检测等方法，以及对焊接接头的强度检测来评判焊接质量，需要进一步完善焊接检测方法。
（6）
焊后质量验收标准的完善。对于焊接工艺和焊接接头的好坏，及其是否达到工程标准的检验标准的完善。
（7）
扩散焊的计算机模拟与仿真。随着计算机技术的发展，扩散焊也可实现计算机模拟与仿真。计算机模拟元素的扩散过程有利于研究扩散焊的动力学，为获得高性能接头提供理论指导。
总之，扩散焊还有许多问题需要解决。国外的扩散焊技术已广泛应用航空工业，达到国际领先水平还有很长的路要走。
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篇3：有毒有害气体扩散应急预案
有毒有害气体扩散应急预案 本文关键词：扩散，应急预案，气体，有毒有害
有毒有害气体扩散应急预案 本文简介：天马行空官方博客：http://t.qq.com/tmxk_docin；QQ:1318241189；QQ群：175569632有毒有害气体扩散应急预案1总则1.1为了加强对危险化学品运输突发事件的有效控制，最大限度地降低突发突发事件的危害程度，保障人民生命、财产安全，保护环境，依据《中华人民共和国安
有毒有害气体扩散应急预案 本文内容：
天马行空官方博客：http://t.qq.com/tmxk_docin
；QQ:1318241189；QQ群：175569632
有毒有害气体扩散应急预案
1
总则
1.1
为了加强对危险化学品运输突发事件的有效控制，最大限度地降低突发突发事件的危害程度，保障人民生命、财产安全，保护环境，依据《中华人民共和国安全生产法》和国务院《危险化学品安全管理条例》，制定本应急预案。
1.2
本预案遵循“安全第一，预防为主”的方针，坚持防御和救援相结合的原则，以突发事件的预测、预防为重点，以对危急事件过程处理的快捷准确为目标，统一指挥、分级负责，一旦发生有毒有害气体扩散突发事件，能以最快的速度、最大的效能，有序地实施救援，最大限度减少人员伤亡和财产损失，把突发事件造成的损失和影响降低到最低程度。
1.3
应急预案应由应急救援领导小组组织，每年进行一次演练。
2
概况
2.1
有毒有害气体扩散事件
是指有毒有害气体发生不可处理的泄漏，处于失控状态，对人身安全构成威胁。
2.2
有毒有害气体种类
发电企业主要是氯气等。
3
应急预案内容
3.1应急指挥机构及其职责
3.1.1
组织机构
化学危险品突发事件应急救援领导小组
组
长：
XX
副
组
长：
XX
XX
XX
XX
常务副组长：
XX
成
员：
XX
XX
设备部、发电部、安全监察部、公司医务室、计划供应部、车队、消防队、项目部第一负责人或副职
日常管理机构负责人：设备部除灰专业高级主管
日常管理机构负责人：发电部化学专业高级主管
日常管理机构成员：设备部、发电部化学专业各岗位人员
现场应急救援指挥部设在设备部化学专业
现场总指挥：XX
现场副总指挥：XX
3.1.2
组织机构职责
3.1.2.1
指挥部职责
提出修订有毒有害气体扩散突发事件应急救援预案，负责每年组织全公司有毒有害气体扩散突发事件应急救援演练，监督检查各部门应急演练。对发生事件启动应急救援预案进行决策，调配各应急救援力量和物资，及时掌握突发事件现场的态势，全面指挥应急救援工作。
3.1.2.2
发电部化学专业职责
负责有毒有害气体存放、使用中的管理。成立有毒有害气体存放、使用过程中突发事件抢险队，参加其它化学危险品事件的抢险工作。
3.1.2.3
事件抢险队职责
负责隔离带内所有非值班人员从上风口处撤离，对事故现场进行处理，防止事故进一步扩大，用最快速度将伤员从事故现场搬运到安全地带。
3.1.2.4
值长职责
负责事件时的生产指挥，指挥调度发生扩散事件时及时隔离运行设备系统；当事故危及人身安全时，应立即通知值班人员从上风口离开工作地点或通知值班人员佩用必要安全防护器具；在处理扩散事件的同时汇报应急救援日常管理机构负责人及公司本部。
3.1.2.5
消防队职责
事故现场存在火险或火灾时，对事故现场进行灭火和防火。进入事故现场人员应着消防服或戴防毒面具或正压呼吸器。查明现场有无中毒人员，用最快速度将伤员从事故现场搬运到安全地带。
3.1.2.6
保卫部门职责
做好事故地点的人员警戒、疏散工作。隔离带处设置明显警戒标志。保证除应急抢险人员及指挥部同意的人员外，其他人员一律不得进入隔离区内。同时监督进入隔离区内抢险人员必须配备防毒面具或其它防护用品，否则不得入内。
3.1.2.7
消防队职责
经有关部门同意或请求，使用高压水枪对扩散毒气进行洗消、降毒。配合抢险人员将中毒人员运到安全地带。队员进入事故现场应着消防服，必要时使用防化服，使用正压空气呼吸器或防毒面具。
3.1.2.8
公司医务室职责
及时到达事故现场，对伤员进行救治。
3.1.2.9
车队职责
根据命令，随时派出足够车辆参加抢险工作。
3.1.2.10
计划供应部职责
负责有毒有害气体运输中的管理。提供必需的抢救物资。
3.1.2.11
设备部职责
参与预案的审核和编制，提供必要的技术支持；分析事件产生的原因，制定预防方案，防止同类事件的重复发生。
3.1.2.12
设备部环保岗位职责
对现场进行监测。对抢险提出指导意见，防止环境污染事故的发生。
3.1.2.13
安全监察部职责
负责组织应急预案的编写。监督各级人员、各部门在事故时按预案进行工作。及时向上级有关部门报告事故的情况。发现预案存在不足，立即组织修编。
3.2
危急事件的预防
3.2.1
运输、装卸有毒有害气体的措施
3.2.1.1
选择的运输企业必须具备有运输有毒有害气体的资质。
3.2.1.2
用于有毒有害气体运输的槽罐以及其他容器，必须由专业生产企业定点生产，并经检测、检验合格，方可使用。
3.2.1.3
加强运输有毒有害气体的驾驶员、装卸人员和押运人员的专业知识，完全掌握所运载的有毒有害气体的性质、危害特性、包装容器的使用特性和发生意外时的应急措施。运输有毒有害气体，必须配备必要的应急处理器材和防护用品。
3.2.1.4
运输、装卸有毒有害气体，应当依照有关法律、法规、规章和国家标准的要求，并按照有毒有害气体的危害特性采取必要的安全防护措施。
3.2.2
存放、使用有毒有害气体的措施
3.2.2.1
经常对容器本体、管道、阀门、计量器进行防腐检查，及时发现和消除设备缺陷。
3.2.2.2
管道系统附近和地面管道上方禁止重型车辆通过，在明显处挂“禁止通行”警告牌。有毒有害气体罐体周围道路应悬挂“限速标志”，防止机动车失控造成有毒有害气体系统泄漏。有毒有害气体系统周围起吊重物或进行其它重大的操作，应有人专门监护，应做好安全措施，防止对容器、管道、阀门或计量器造成损坏。
3.2.2.3
定期对设备进行检修，老化的阀门、管道应及时更换，罐本体防腐层损坏应及时防腐或更换新设备。
3.3应急预案的启动
3.3.1
事件汇报
：当工作现场发生不可处理的毒气泄漏，可能危及人身安全时，发现人应立即将泄漏地点、现场的状况和有无被困人员等情况向值长和应急救援日常管理机构人员汇报。
3.3.2
值长应迅速指挥调度将发生泄漏的设备及时隔离；当事件危及人身安全时，应迅速将有关人员和值班人员撤离至安全地带。
3.3.3
应急救援日常管理机构负责人立即向应急救援指挥部领导汇报，并建议启动“有毒有害气体扩散事件应急预案”。在接到启动命令后，立即分别通知应急救援指挥部人员及应急救援机构的各部门人员，参加应急救援。
3.3.4
启动应急预案
?
应急救援指挥部根据实际情况，由应急救援领导小组组长命令启动“有毒有害气体扩散事件应急预案”。
?
应急联系电话表：
领导小组组长
XX
办公室电话
XX
手机
6001
副
组
长
XX
办公室电话
2986008
手机
6008
XX
办公室电话
XX
手机
6006
XX
办公室电话
XX
手机
6007
XX
办公室电话
2986005
手机
6005
日常管理办公室安监部办公室电话
7103150
安监部部长：XX
手机6061
公司火警电话
社会火警电话
0119
市医院急诊电话
0120
公司值班电话（值长）
各部门接到启动预案的通知后，应立即奔赴事故现场，按各自的职责对突发事件进行处理。
3.4
危急事件的应对
3.4.1
当有毒有害气体泄漏扩散时，驾驶员和押运人员应立即报告当地消防部门，要求对突发事件进行处理，同时向运输单位汇报。若运输企业是厂属单位，应急救援领导和有关救援部门立刻赶赴现场，协助当地政府有关部门做好有关工作。
3.4.2
突发事件现场的紧急处置
开启喷雾装置，用雾状水稀释、溶解。
将漏气瓶浸入石灰乳液中。
用大量高压水枪对现场进行洗消、降毒。
3.4.3
突发事件的应对
3.4.3.1
加强培训，提高员工对突发事件的认识和辨别能力；掌握有毒有害气体的性质、危害特性、包装容器的使用特性和发生意外时的应急措施。
3.4.3.2
有资质的厂属运输单位要制定运输过程中预防有毒有害气体泄漏的技术措施和安全管理规定。
3.4.3.3
资物储备要求
3.4.3.4
化学专业应储备一定数量的人身防护用品，例如：正压式呼吸器、防化服、防毒面具、应急照明灯等。
3.4.3.5
对有毒有害气体系统检修所需要的备品备件和工器具等应急救援物品。
3.4.3.6
定期检查有毒有害气体存放、使用现场喷淋设备完好无损，保证现场水源充足。
3.5生产、生活维持或恢复方案
3.5.1
当泄漏扩散停止后，由应急救援领导小组组长宣布“有毒有害气体扩散事件应急预案”结束,设备转入检修状态。
事故发生单位应派人监护、保护现场，接受突发事件调查，协助安监部门和上级安全管理部门调查突发事件原因。
3.5.2
在处理危急事件过程中，值长根据设备泄漏地点，合理调度运行方式，在人员不受伤害的情况下，采取措施维持设备运行。
3.5.3
危急事件结束后，值长和有关技术人员应根据实际情况迅速恢复有关设备系统的运行，保证安全生产的稳定。