拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目脚手架方案 本文关键词：拉萨市，堆龙德庆，生态，脚手架，搬迁
拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目脚手架方案 本文简介：拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目脚手架工程专项施工方案编制人：审核人：批准人：四川省华必达建设有限公司2Ｏ一七年八月目录第一节编制依据2第二节工程概况3一、工程总体说明3二、设计概况3第三节脚手架选择方案5第四节脚手架材料选择5第五节脚手架搭设方法6一、基本要求7二、对地基的要
拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目脚手架方案 本文内容：
拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目
脚
手
架
工
程
专
项
施
工
方
案
编制人：
审核人：
批准人：
四川省华必达建设有限公司
2
Ｏ
一
七
年
八
月
目
录
第一节
编制依据2
第二节
工程概况3
一、工程总体说明3
二、设计概况3
第三节
脚手架选择方案5
第四节
脚手架材料选择5
第五节
脚手架搭设方法6
一、基本要求7
二、对地基的要求7
三、搭设参数及构造要求7
四、脚手架验收要求9
五、脚手架拆除要求9
六、文明施工要求9
第六节
脚手架计算9
第一节
编制依据
1、甲方提供拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目的全部图纸。
2、拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目招标文件的技术要求。
3、现行拉萨市有关建设标准、规程、安全管理、质量要求和现场文明施工管理文件。
4、本公司现有的劳动力、技术、机械设备能力和施工管理经验。
5、现行国家设计规范及西藏自治区现行的设计规范、规定。
《建筑施工计算手册》江正荣著
中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版
中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》(GB50017-2014)
中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中国建筑工业出版社；
《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)中国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)中国建筑工业出版社。
第二节
工程概况
一、工程总体说明
序号
项
目
内
容
1
工程名称
拉萨市堆龙德庆区古荣乡高海拔生态功能区生态搬迁安置项目
2
工程地点
堆龙德庆区古荣乡
3
总建筑面积
40801.69
㎡
4
建设单位
堆龙德庆区人民政府
5
设计单位
拉萨市设计院
6
工期
130日历天
二、设计概况
本工程建筑物分为安置房A、B、C、D、E五个户型依次为80、100、120、150、180户型；村委会、周转房、幼儿园、商业楼及附属工程。
1、80户型建筑层数为一层，高度为4.45M，建筑面积为154.7㎡，设计等级为二级，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为钢结构。
2、100户型建筑层数为二层，高度为7.15M，建筑面积为237.4㎡，设计等级为二级，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为钢结构。
3、120户型建筑层数为二层，高度为7.15M，建筑面积为198.72㎡，设计等级为二级，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为钢结构。
4、150户型建筑层数为二层，高度为7.15M，建筑面积为289.14㎡，设计等级为二级，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为钢结构。
5、180户型建筑层数为二层，高度为7.15M，建筑面积为358.98㎡，设计等级为二级，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为钢结构。
6、周转房建筑层数为二层、高度为7.15M，建筑面积为478.04㎡、高度为6.35M，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为砖混结构。
7、村委会建筑层数为三层，建筑高度为12.75M，建筑面积为1602.08㎡，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为框架结构。
8、幼儿园建筑层数为二层，建筑高度为13.2M，建筑面积为1436.16㎡，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为框架结构。
9、水泵房建筑层数为一层，建筑面积为119.34㎡，建筑高度为,4.3M；垃圾房建筑层数为一层，建筑面积为90.09㎡建筑高度为,4.3M；公厕建筑层数为一层，建筑面积为42.77㎡，建筑高度为,4.3M结构类型为框架结构；大门建筑层数为二层，建筑高度为8.8M，抗震设防烈度为八度，耐火等级为二级，结构类型为框架结构。
第三节
脚手架选择方案
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合自治区的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：
钢管落地脚手架。
第四节
脚手架材料选择
l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间
色。
4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T
700）中Q235A钢的要求。
第五节
脚手架搭设方法
一、基本要求：
1、
脚手架要承受施工过程中的各种垂直和水平荷载，要保证在各种荷载作用下不发生失稳倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，因此，脚手架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，以确保安全。
2、在大横杆与立杆的交点处必须设置小横杆并与大横杆卡牢。立杆下应有底座和垫板。整个架子应设置必要的剪刀撑与连墙点,以保证脚手架成为一个稳固的结构。
3、外脚手架的搭设,应沿建筑物周围连续封闭,如果因条件限制不能封闭时,应设置必要的横向支撑,端部加强设置连墙点。
4、脚手架搭设应满足工人操作、材料堆放及运输等使用要求。
二、对地基的要求：
立杆基础要平整、密实,每根立杆底部均应垫上厚度大于50mm
的木板，木板面积不小于0.15m2,也可垫通长脚手板。为避免或减少架子不均匀沉降,在立杆底部应加扫地杆,并应有可靠的排水措施。扫地杆纵横两向均需设置,距立杆底部应为10cm。
三、搭设参数及构造要求
根据本工程现场实际情况,架子搭设参数如下:
1、立杆纵距1.5m，横距0.9m(双排架)。内排立杆距建筑物距离为30cm,相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内,与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏。立杆连接应采用对接扣件,不允许搭接连接。
2、大横杆步距1.8m。上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相近立杆的距离不大于纵距的1/3。大横杆应设置在立杆的里侧，大横杆搭接长度不应小于1.5m,并且搭接范围内不应少于3
组扣件。
3、小横杆应贴近立杆布置,在大横杆之下并用扣件扣紧。小横杆伸出外立杆长度不应超过200mm。
4、剪刀撑：除在两端设置外,中间每隔15m
设置一道。剪刀撑应联系3～4根立杆,斜杆与地面夹角为45°～60°。剪刀撑应沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆两端除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间还应增加2～4
个扣结点。剪刀撑连接应采用搭接连接，搭接长度不小于1.5m。
5、连墙件:采取与框架柱刚性连接的方法。纵向从一层开始每层设置,横向隔柱设置。装设连墙件应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和套架的显著变形。连墙杆应与墙面垂直,不准向上倾斜,下倾角度不宜超过15。
6、护栏和挡脚板：在施工层脚手架外侧要设防护栏杆及挡脚板。防护栏杆可采用钢管设置在1.2m
高处，档脚板可采用白松或落叶松，厚度不小于50mm,高度不小于200mm。
7、脚手板：操作层脚手板应满铺,对接缝隙小于50mm。
8、安全网设置：在脚手架外侧设置全封闭密目式安全网,安全网要
符合国家规定的各项技术要求,并具有出厂合格证方可使用。
四、脚手架验收要求
1、一般脚手架支搭完毕后要会同安全员、架子工长、班组长以及使用班组负责人确认合格、履行签字手续后方准投入使用，大型脚手架在工地验收合格后，还得报请公司安全部验收合格后方准使用。
2、脚手架在经过大风、雨、雪天气停用一段时间后，再次使用前，必须对架子重新进行检查，发现问题及时解决，确认合格后方准使用。
五、脚手架拆除要求
1、脚手架拆除作业应按确定的拆除程序进行，即按搭设作业的相反程序进行。
2、连墙件应在位于其上的全部可折杆件都拆除之后才能拆除。
3、拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。
4、板下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。
5、在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
六、文明施工要求
1、脚手架搭拆时，施工人员严禁凌空投掷杆件，物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
2、施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
3、脚手架堆放场地应做到整洁、摆放合理、专人保管。
4、脚手架拆除时，各构配件必须及时运至地面，并应按指定地点分类整理，随拆随运，分类存放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
第六节
脚手架计算
本工程脚手架根据品茗计算软件计算。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB
50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB
50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB
50017-2014)等规范。
一、脚手架参数
1、搭设尺寸为：立杆的纵距为
0.90米，立杆的横距为1.50米，立杆的步距为1.80
米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为
15.0
米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为
Φ48Χ3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为
0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距
3.60
米，水平间距1.80
米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；
2、活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1；
3、风荷载参数
西藏自治区拉萨市堆龙德庆地区，基本风压为0.30，风荷载高度变化系数μz为2.38，风荷载体型系数μs为1.20；考虑风荷载
4、静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2
):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2
):0.005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；
5、地基参数
地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=
0.038
kN/m
；脚手板的荷载标准值:
P2=
0.300×0.900/3=0.090
kN/m
；活荷载标准值:
Q=3.000×0.900/3=0.900
kN/m；
荷载的计算值:
q=1.2×0.038+1.2×0.090+1.4×0.900
=
1.414
kN/m；
小横杆计算简图
2、强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:
最大弯矩
Mqmax
=1.414×1.5002/8
=
0.398
kN.m；σ
=
Mqmax/W
=78.289
N/mm2；小横杆的计算强度小于
205.0
N/mm2,满足要求！
3、挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.090+0.900
=
1.028
kN/m
；
最大挠度
V
=
5.0×1.028×1500.04/(384×2.060×105×121900.0)=2.700
mm；小横杆的最大挠度小于
1500.0
/
150=10.000
与10
mm,满足要求！
三、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1、荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=
0.038×1.500=0.058
kN；脚手板的荷载标准值:
P2=
0.300×1.500×0.900/3=0.135
kN；活荷载标准值:
Q=
3.000×1.500×0.900/3=1.350
kN；荷载的计算值:
P=(1.2×0.058+1.2×0.135+1.4×1.350)/2=1.061
kN；
大横杆计算简图
2、强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×0.900×0.9002=0.002
kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.061×0.900=
0.255
kN.m；M
=
M1max
+
M2max
=
0.002+0.255=0.257
kN.m抗弯强度:σ=
0.257Χ106/5080.0=50.609
N/mm2；大横杆的抗弯强度σ=
50.609
小于[f]=205.0N/mm2；
3、挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=
0.677×0.038×900.04
/(100×2.060×105×121900.0)
=
0.007
mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.058+0.135+1.350）/2=0.771kNV=
1.883×0.771×900.03/
(
100
×2.060×105×121900.0)
=
0.422
mm；最大挠度和：V=
Vmax
+
Vpmax
=
0.007+0.422=0.428
mm；大横杆的最大挠度小于
900.0
/
150=6.0
或者
10
mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R
≤
Rc
其中
Rc
--
扣件抗滑承载力设计值,取6.40
kN；
R
--
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:
P1
=
0.038×0.900=0.035
kN；脚手板的荷载标准值:
P2
=
0.300×1.500×0.900/2=0.203
kN；活荷载标准值:
Q
=
3.000×1.500×0.900
/2
=
2.025
kN；
荷载的计算值:
R=1.2×(0.035+0.203)+1.4×2.025=3.119
kN；R
<
6.40
kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161
NG1
=
0.116×19.000
=
2.206
kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=
0.300×7×0.900×(1.500+0.3)/2
=
1.701
kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.14NG3
=
0.140×7×0.900/2
=
0.441
kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4
=
0.005×0.900×19.000
=
0.086
kN；
经计算得到，静荷载标准值NG
=NG1+NG2+NG3+NG4
=
4.433
kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2
取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=
3.000×1.500×0.900×1/2
=
2.025
kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中
Wo
--
基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo
=
0.300
kN/m2；Uz
--
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=
2.380
；Us
--
风荷载体型系数：Us
=1.200
；经计算得到，风荷载标准值Wk
=
0.7
×0.300×2.380×1.200
=
0.600
kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N
=
1.2NG+1.4NQ=
1.2×4.433+
1.4×2.025=
8.155
kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N
=
1.2
NG+0.85×1.4NQ
=
1.2×4.433+
0.85×1.4×2.025=
7.730
kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW计算公式Mw
=
0.85
×1.4WkLah2/10
=0.850
×1.4×0.600×0.900×1.8002/10
=
0.208
kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值
：N
=8.155
kN；计算立杆的截面回转半径
：i
=
1.58
cm；计算长度附加系数
：K
=
1.155
；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得
：U
=
1.590计算长度,由公式
lo
=
kuh
确定
：lo
=
3.306
m；
Lo/i
=
209.000
；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比
lo/i
的结果查表得到
：φ=
0.166
；立杆净截面面积
：
A
=
4.89
cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)
：W
=
5.08
cm3；钢管立杆抗压强度设计值
：[f]
=205.000
N/mm2；σ
=
8155.000/(0.166Χ489.000)=100.464
N/mm2；立杆稳定性计算
σ
=
100.464
小于
[f]
=
205.000
N/mm2
满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值
：N
=7.730
kN；计算立杆的截面回转半径
：i
=
1.58
cm；计算长度附加系数
：
K
=
1.155
；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得
：U
=
1.590计算长度,由公式
lo
=
kuh
确定：lo
=
3.306
m；
Lo/i
=
209.000
；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比
lo/i
的结果查表得到
：φ=
0.166立杆净截面面积
：
A
=
4.89
cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)
：W
=
5.08
cm3；钢管立杆抗压强度设计值
：[f]
=205.000
N/mm2；σ
=
7729.830/(0.166Χ489.000)+208119.119/5080.000
=
136.194
N/mm2；立杆稳定性计算
σ
=
136.194
小于
[f]
=
205.000
N/mm2
满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K(kN)计算公式为：NG2K
=
NG2+NG3+NG4
=
2.228
kN；活荷载标准值
：NQ
=
2.025
kN；每米立杆承受的结构自重标准值
：Gk
=
0.116
kN/m；Hs
=[0.166×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×2.228+1.4×2.025)]/(1.2×0.116)=79.907
m；
脚手架搭设高度
Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]
=
79.907
/(1+0.001×79.907)=73.994
m；[H]=
73.994
和
50
比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值
[H]
=50.000
m。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K(kN)计算公式为：NG2K
=
NG2+NG3+NG4
=
2.228
kN；活荷载标准值
：NQ
=
2.025
kN；每米立杆承受的结构自重标准值
：Gk
=
0.116
kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw
/
(1.4×0.85)
=
0.208
/(1.4
×
0.85)
=
0.175
kN.m；Hs
=(
0.166×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×2.228+0.85×1.4×(2.025+0.166×4.890×0.175/5.080)))/(1.2×0.116)=59.090
m；脚手架搭设高度
Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]
=
59.090
/(1+0.001×59.090)=55.793
m；[H]=
55.793
和
50
比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值
[H]
=50.000
m。
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl
=
Nlw
+
No
风荷载基本风压值
Wk
=
0.600
kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积
Aw
=
6.480
m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=
5.000
kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw
=
1.4×Wk×Aw
=
5.441
kN；连墙件的轴向力计算值
NL=
NLw
+
No=
10.441
kN；其中
φ
--
轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比
l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A
=
4.89
cm2；[f]=205.00
N/mm2；
连墙件轴向力设计值
Nf=φΧAΧ[f]=0.949Χ4.890Χ10-4Χ205.000Χ103
=
95.133
kN；Nl=10.441 Nl=10.441小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg 地基承载力设计值:fg = fgk×Kc = 200.000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =85.887 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.730 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=85.887 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！ 24