悬挑槽钢外脚手架搭设方案 本文关键词：搭设，槽钢，脚手架，方案
悬挑槽钢外脚手架搭设方案 本文简介：哈尔滨金色莱茵国际社区工程悬挑槽钢外脚手架搭设方案设计：审批：中建总公司金色莱茵国际社区项目部二OO五年九月[16a槽钢悬挑十步外脚手架设计1、脚手架的构造与搭设要求1.1基本要求用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定
悬挑槽钢外脚手架搭设方案 本文内容：
哈尔滨金色莱茵国际社区工程
悬挑槽钢外脚手架搭设方案
设计：
审批：
中建总公司金色莱茵国际社区项目部
二OO五年九月
[16a槽钢悬挑十步外脚手架设计
1、
脚手架的构造与搭设要求
1.1基本要求
用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。并不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃和扭曲现象，以确保安全。
1.2荷载情况
采用外径Ф48×3.5钢管和扣件等构成的挑脚手架，悬挑槽钢、斜杆、立杆、大横杆和小横杆是主要的受力杆件。剪刀撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载。扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。
1.3脚手架的构造与搭设要求
1.3.1脚手架立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错开不小50cm,且不在同一步距内。纵向水平杆接长用对接扣件连接。上下相邻两根纵向水平杆接头也应错开不小于50cm，同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开，并不在同一跨内。
1.3.2小横杆伸出外力杆连接点外15～20cm，离外墙面10cm。
1.3.3脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9m（水平距离）左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置。斜杆搭接长度1m由三个旋转扣件连接与脚手架底部成45至60度夹角。并用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。
1.3.4外立杆内侧设1.2m高防护栏杆和20cm高的挡脚板（防护栏杆用三道水平钢管紧贴外立杆内侧用扣件扣牢）。挡脚板用铁丝捆绑在下面一根水平钢管上，脚手板外侧全部设置密目安全网，并同第一步架底捆牢。
1.3.5脚手架每隔4步，应在里立杆与墙面之间设通长安全竹片笆，支撑在两根钢管上，用18＃铁丝同钢管捆牢，每块竹片笆绑点不少于4点。
1.3.6脚手架与主体结构必须采用刚性连接，连接钢管一端同楼板上（或梁上）予埋件短钢管用扣件连接，另一端用扣件同立杆扣牢，不允许采用一顶一拉的柔性连接，连接杆应与墙面垂直。
1.3.7扣件同杆件连接时紧固立在45～55N.M范围内，不得低于45N.M或高于60N.M
1.3.8挑架底悬挑槽钢的安装：在楼板上予埋2Ф14钢筋环，槽钢穿入环内并固定牢固。予埋2Ф14钢筋环锚固长度≥35d，并安放在楼板筋下面，相距200mm，同楼板筋用铁丝绑牢。
1.3.9双排外脚手架每隔4层楼高搭设一道安全挑网，安全挑网宽度不小于3.6米，用一层安全网一层密目网。
1.4搭设参数
立杆纵距L＝1.5m，横距b＝0.9m，步距高h＝1.8m，内立杆离墙b1＝0.3m，小横杆伸出内、外立杆200，外立杆内侧设1.2m高围护，外力杆外侧设全封闭的密目安全网。铺设木脚手板3步，施工荷载QK＝2KN/m2,并三层同时施工。脚手架与主体结构连接点竖向间距H1＝3.6m，水平距离L1＝4.5m，挑架高度H＝10步＝18m。
2、
计算十步－－纵距的轴心压力N值
2.1立杆1.8×2×3.85×10＝138.6Kg
2.2小横杆1.4×3.85×10＝53.9Kg
2.3大横杆1.5×2×3.85×10＝115.5Kg
2.4栏杆1.5×3×3.85×10＝173.3Kg
2.5剪刀撑1.5×1.414×3.85×10＝81.7Kg
2.6扣件4×1.35×10＝54Kg
2.7木脚手板满铺3层1.5×（0.9+0.3）×0.05×600×3＝162Kg
2.8安全网1.5×1.8×2×10＝54Kg
以上小计：138.6+53.9+115.5+173.3+81.7+54+162+54＝833
Kg
2.9施工荷载QK＝200Kg/m2,三层同时施工
200×1.5×0.9×3＝810Kg
N＝1.2×833+1.4×810＝2133.6
N1＝N2＝N/2＝2133.6/2＝1067
Kg
3、
计算[16a槽钢抗弯强度
求槽钢抗弯应力：MB
N1
N2
A
B
300
900
1500－2000
[16a
MB1＝N1×0.3＝1067×0.3＝320.1
Kg
m
MB2＝N2×1.2＝1067×1.2＝1280.4
Kg
m
MB＝MB1+MB2＝320.1+1280.4＝1600.5
Kg
m＝160050
Kg
cm
Wx＝108.3
cm3
σ＝MB/
Wx＝160050/108.3=1477.84Kg/cm299.62
N/mm2
故立杆是稳定的
5、
核算小横杆的弯曲强度
σ＝Mmax/w≤?
5.1求小横杆的线荷载q=q1+
q2+
q3+
q4
q1为2根大横杆与2个扣件重量
q1＝[（1.5×2×3.85+1.35×2）×1.2]/0.9＝19Kg/m
q2为施工荷载200Kg/m2
q2＝（200×1.5×0.9×1.4）/0.9＝420Kg/m
q3为小横杆自重
q3＝1.3×3.85＝5Kg/m
q4为50厚木脚手板线荷载
q4＝[1.5×（0.9+0.3）×0.05×600]/0.9＝60Kg/m
q＝19+420+5+60＝504
Kg/m＝5.04
Kg/cm
5.2求小横杆跨中最大弯矩
Mmax=1/8ql2=1/8×504×0.9×0.9=51.03
Kg
.m＝5103
Kg
.cm
5.3求小横杆的弯曲强度
σ＝Mmax/w＝5103/5.078=1005
Kg
/cm2
354
Kg
故连墙杆是安全的
7、
脚手架的拆除
7.1拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒。
7.2拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。
7.3脚手架拆除顺序一般为：安全网→挡脚板→防护栏杆→竹脚板→剪刀撑→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆，按自上而下先装者后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业，剪刀撑应先拆中间的扣，再拆两头的扣，由中间操作人向下递杆子。
7.4拆下的杆件与零配件，应按类分堆，用吊车吊下，严禁高空抛掷。
7.5拆下的杆件和零配件运到地面上时，应随时按品种、规格堆放整齐，妥善保管，有损害者给予维修和保养。
8、安全措施
8.1搭设脚手架必须由经安全教育特种岗位证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。
8.2搭设脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口中、裤口呆扎紧。
8.3在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定确保一定的安全距离，必要时切断电源或迁移电线。
8.4施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线的电器装置。
8.5严禁在脚手架上堆放钢模板、木材等施工多余的材料等，以确保脚手架畅通及防止超载。
8.6吊运脚手板、脚手管等必须用专用保险吊钩，要堆放平稳，并严格控制脚手架上的施工荷载。扣件要装箱吊运。
8.7脚手架四角应有接电保护及避雷装置。
8
篇2：悬挑受料平台搭设方案
悬挑受料平台搭设方案 本文关键词：搭设，方案，平台，悬挑受料
悬挑受料平台搭设方案 本文简介：悬挑卸料平台搭设方案及计算根据本工程施工特征以及立面的情况和周边环境及满足周转材料的要求进行布置受料平台，以便将无法用人货电梯运输的材料，利用塔吊吊运到指定地点。一、卸料平台的布置根据现场施工情况，标准层以上每层设置一只，上下层错开布置，以便垂直吊运方便。1、D1幢：布置在M轴的SM3、J轴的SM2
悬挑受料平台搭设方案 本文内容：
悬挑卸料平台搭设方案及计算
根据本工程施工特征以及立面的情况和周边环境及满足周转材料的要求进行布置受料平台，以便将无法用人货电梯运输的材料，利用塔吊吊运到指定地点。
一、卸料平台的布置
根据现场施工情况，标准层以上每层设置一只，上下层错开布置，以便垂直吊运方便。
1、
D1幢：布置在M轴的SM3、J轴的SM2位置上，错开设置。
2、
D2幢：布置在A轴交4～8轴之间、1-K轴交1-6～1-8轴，错开设置。
3、
D3幢：布置在1-A轴交1-3～1-6轴、A轴交6～10轴，错开设置。
二、卸料平台的尺寸及组成
1、卸料平台的实际使用尺寸为2500×3500。（见附图）
2、卸料平台主梁采用2根16#槽钢，次梁为10#槽钢间距为500，上铺3mm厚的钢板，设置防滑条。
3、卸料平台每侧设置二根13钢丝绳斜拉下荷，钢丝绳端部设置可调节的花蓝螺栓。
4、卸料平台每侧设置高为1.2m的防护栏杆（采用Φ48钢管）和0.3m的踢脚杆，并用内衬1mm厚钢板围护。围护外侧三面，底部下均用油漆涂刷分色标志。
5、卸料平台主梁必须伸入楼层1m，并与楼层预埋件（2根22钢筋）牢固相连。
三、卸料平台的计算。
1、次梁计算
恒载：10#槽钢自重100N/m
3mm钢板235.5
N/mm2
活载：施工荷载2000
N/m
按次梁承受均布荷载考虑总均布荷载：
q=（140+235.5×0.5）×1.2+2000×0.5×0.4=309+400=709
N/m
则10#槽钢承受弯矩：（按简支考虑）
M=1/8×1615×2.52=1262N·m=1.26×106
N·m
10#槽钢的抵抗矩Wn=39.7cm2
f=215N/mm2
Wn·f=39.7×215×103=8.53×106>0.71×106
则次梁10#槽钢@500符合要求。
2、主梁16#槽钢计算
按外侧主梁16#以钢丝绳点作支承点计算，为安全计算，按里侧第二钢丝绳不起作用考虑，只计算外侧第一道钢丝绳受力情况。
B
A
F=750N
q=1478N/m
3.5m
主梁受力是次梁传递的恒载和施工活载，加上主梁自重，具体受力见图。
恒载：16#槽钢自重按198N/m
次梁传递荷载：709×2.5/2=886
N/m
（1）、全部受力按均布荷载计算
q=198×1.2+886×1.4=1478
N/m
（2）、端部集中力按站2人计算
F=1500/2=750N
Mmax=1/8ql2+FL=1/8×1478×52+750×5=8369N.m=8.4×106
N·mm
16#槽钢Wn=117cm3
f=215N/mm2
Wn=117×103×215=2.52×107
则Wn·f
>Mmax
16#槽钢符合要求。
3、钢丝绳计算
FA=F+ql/2=750+1478×5/2=4445N
则钢丝绳承受拉力为：FA/SinQ=4445/Sin55.77=5376N
安全系数K=8
8×5376=43008N
13钢丝绳强度符合要求。
四、卸料平台安装及使用过程的注意事项：
1、本卸料平台计算按2000N/m2，在实际使用过程中必须限量在1500
N/m2，即整个受料平台承受重量为2T，受料平台应挂限载牌，并由专人管理。
2、卸料平台必须单独设置，不得与外架连接。
3、卸料平台使用前必须进行仔细检查，发现隐患及时上报。
4、塔吊在卸料平台上起吊时，指挥信号要明确，起吊要稳定缓慢，注意力要集中，严禁与外架碰撞。
2.8m
6m
B
A
55.77°
五、卸料平台平面图、节点详图
见附图
浙江省长城建设集团三公司
信河街-D区项目部
2005-08-15
篇3：槽钢悬挑示范方案
槽钢悬挑示范方案 本文关键词：槽钢，示范，方案
槽钢悬挑示范方案 本文简介：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼脚手架安全专项施工方案润地·星城住宅小区A21#A22#、A23#、A24、A25#楼工程悬挑架安全专项施工方案合肥市志军脚手架工程有限公司二零一二年七月二日外脚手架方案会签栏工程名称润地·星城小区A21#、A22#、A23#、A2
槽钢悬挑示范方案 本文内容：
润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼
脚手架安全专项施工方案
润地·星城住宅小区A21#
A22#、A23#、A24、A25#楼工程
悬
挑
架
安
全
专
项
施
工
方
案
合肥市志军脚手架工程有限公司
二零一二年七月二日
外脚手架方案会签栏
工程名称
润地·星城小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼
建设单位
安徽润地双达房地产开发有限公司
监理单位
合肥康达工程咨询有限責任公司
施工单位
合肥建工集團有限公司
脚手架分包单位
合肥市志军脚手架工程有限公司
分包单位
编制人*年*月*日
审批人*年*月*日
施工单位
审核：*年*月*日
审批：*年*月*日
监理单位
审核：*年*月*日
审批：*年*月*日
建设单位
审核：*年*月*日
审批：*年*月*日
目
录
1
编制依据
------------------------------------------------------------4
2
工程概况
------------------------------------------------------------4
3
搭设方式
------------------------------------------------------------
4
4
特殊部位搭设方法---------------
--------------------------------------5
5
施工准备--------------------------------------------------------------5
6
材料的选用------------------------------------------------------------5
7
构造要求
-------------------------------------------------------------8
8
脚手架设计计算书-----------------------------------------------------16
9
脚手架检查和验收-----------------------------------------------------35
10
脚手架的安全管理-----------------------------------------------------36
11
脚手架拆除及安全管理-------------------------------------------------36
12
公司资料、编制人员、搭设负责的证件及示意图---------------------------37
外脚手架搭设方案
一、
编制依据
序号
类别
编号
1
《建筑施工手册》
第四版
2
《钢结构设计规范》
GB50017-2003
3
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2001
4
《建筑施工脚手架实用册（含垂直运输设施）》
中国建筑工业出版社
5
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2011
6
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
7
混凝土结构设计规范
GB50010-2002
8
建筑地基基础设计规范
GB50007-2002
9
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2011
10
中国建筑科学研究院PKPM脚手架计算软件
11
住宅和城乡建设部文件关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知
建质【2009】87号
12
《润地·星城住宅小区A21#、A22#
A23#、A24#、A25#楼》施工图
二、工程概况
工程名称：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼
建设单位：安徽润地双达房地产开发有限公司
监理单位：合肥康达工程咨询有限責任公司
施工单位：合肥建工集團有限公司
外架分包单位：合肥市志军脚手架工程有限公司
工程地点：合肥市北城区金梅路与蒙城北路交口
1、润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程为地上二十二加一层，地上建筑总面积为33575.65㎡。框剪结构建筑物，A21#、A22#楼建筑物总长为27m,宽为16.8m。A23#、A25#楼建筑物总长为38.2m,宽为16.5m。建筑物一至顶层层高均为2.9m，檐口高度为63.8m，最高处为69.6m，室内外高差为0.35m。则实际外脚手架搭设至檐口高度均为69.6m+0.35m+1.5m=71.45m(1.5m为超檐口防护高度)。
2、A24#楼为幼儿园工程为地上三层，建筑物总长为35.7m,宽为20.5m。一层层高3.9m二至三层3.6m，檐口高度为11.1m，最高处为12.3m，室内外高差为0.35m。则实际外脚手架搭设至檐口高度均为12.3m+0.35m+1.5m=14.15m(1.5m为超檐口防护高度)。采用常规落地式脚手架搭设。
三、搭设方式
根据该工程建筑造型特点，现采取以下方式进行搭设：
a.
落地架：A24#楼幼儿园工程采用落地式脚手架搭设，搭设高度14.15米。
b.落地架：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程均从标高-0.35m处采用常规落地式脚手架搭设至11.6m处(五层面)，搭设高度为11.6+0.35m=11.95m。
c.悬挑架：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程从标高为11.6m处（五层面）至檐口高度采用三次悬挑式脚手架分段搭设。分别在11.6m处（五层面）、31.9m处（十二层面）、52.2m处（十九层面）至最高处69.6m处,搭设高度69.6-52.2+1.5=18.9m
(1.5m为超檐口防护高度)
。设置悬挑梁搭设悬挑式脚手架。由下向上分段悬挑架搭设高度分别为2.9×7＝20.3m
(分段悬挑脚手架，考虑每段架体荷载的独立性则悬挑架之间断开0.3
m,则本工程最大悬挑高度可按20m计算)。
四、特殊部位搭设方法：
a.
A21#、A22#、A23#、A25
#楼均在3层、19层有20cm线条，此处外脚手架确保离墙0.25m上下立杆保持一致。
b.
本工程局部空调板处立杆作为通常部位设置，砼中有套管，套管可用PVC材质，便于立杆拆除，立杆拆除后，将套管剔除，补堵原砼高一级的细石砼即可。
c.本工程均在21层有结构变化，此处内外立杆上下一致，采用大横杆件填心处理。
d.
A21#、A22#、A23#、A25
#楼均在二层门厅处有雨棚，此处在砼中留有套管，套管可用PVC材质，便于立杆拆除，立杆保持上下一致，立杆拆除后，将套管剔除，补堵原砼高一级的细石砼即可。
e.本工程五栋楼均坐落在地下室顶板上，搭高度为11.6米，四层，在搭设的时候把脚手架的立杆用厚度5cm以上或者用10以上的槽钢铺垫好，以增加整体承重面积。
五、施工准备
a.单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进行技术交底。
b.按规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手架板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
c.经检验合格的配件应按品种、规格分类，堆放整齐，平衡，堆放场地不得有积水。
d.清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
e.当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
六、材料的选用
1、钢管
脚手架钢管为?48×3.5（鉴于目前市场租赁的钢管壁厚达不到3.5mm厚，故此计算按3.0
mm厚考虑；下同。）的脚手钢管，应符合GB700-79中A3号钢要求,扣件GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定,各类扣件在紧固中，必须满足40-65N·M的紧固力矩范围,杆件端口与扣件的长度不应小于100MM,钢管上严禁打孔。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、孔痕和深的划道。钢管表面的偏差应符合下表之规定。钢管必须涂有防锈漆，旧钢管表面锈蚀深度、弯曲变形应符合下表：
构配件的允许偏差
序号
项
目
允许偏差（mm）
b
检查工具
1
钢管尺寸外径
48mm
壁厚
3.5mm
游标卡尺
2
钢管两端面切斜偏差
1.70
塞尺、拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50
游标卡尺
4
钢管
弯曲
端部弯曲
L≤1.5m
≤5
立杆钢管弯曲
3m90%，并提前做好回填土击实试验确定最优含水率。用C20砼浇筑厚度18cm硬化，钢管底部应垫10#槽钢，脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。并设置排水沟且排水沟每隔12米应设置沉降缝一道，沉降缝内满灌沥青（见图）。
注：1、2：8灰土的厚度为30cm.
2、排水沟采用C20砼浇筑，并按要求设置沉降缝。
(二)、落地式扣件钢管脚手架计算书
落地架立杆下采用10#槽钢或5cm厚木板铺设，落地架搭设高度不超过24m，根据国家规范符合要求，不要计算。
（三）悬挑式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算
3.1、悬挑架计算：（悬挑水平钢梁采用[16a槽钢，悬挑高度为20m）
A、通常部位计算：
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
计算参数:
钢管强度为205.0
N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用随层2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.8600，体型系数1.2500。悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.40米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值
P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值
P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m
活荷载标准值
Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m
静荷载的计算值
q1=1.2×0.038+1.2×0.027=0.078kN/m
活荷载的计算值
q2=1.4×0.800=1.120kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.078+0.10×1.120)×1.5002=0.266kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.078+0.117×1.120)×1.5002=-0.312kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.312×106/4491.0=69.563N/mm2
大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.027=0.065kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.065+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.906mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值
P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.100×0.800×1.500/3=0.040kN
活荷载标准值
Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN
荷载的计算值
P=1.2×0.058+1.2×0.040+1.4×1.200=1.797kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.797×0.800/3=0.483kN.m
=0.483×106/4491.0=107.530N/mm2
小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.040+1.200=1.298kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1297.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.062mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.071mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R
≤
Rc
其中
Rc
——
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R
——
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值
P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN
活荷载标准值
Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值
R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.800=2.629kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072
NG1
=
0.107×20.000=2.145kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2
=
0.100×7×1.500×(0.800+0.250)/2=0.551kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3
=
0.170×1.500×7/2=0.893kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4
=
0.010×1.500×20.000=0.300kN
经计算得到，静荷载标准值
NG
=
NG1+NG2+NG3+NG4
=
3.889kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ
=
3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中
W0
——
基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0
=
0.250
Uz
——
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz
=
1.860
Us
——
风荷载体型系数：Us
=
1.250
经计算得到，风荷载标准值Wk
=
0.250×1.860×1.250
=
0.581kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.889+0.9×1.4×3.600=9.202kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.889+1.4×3.600=9.706kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW计算公式
MW
=
0.9×1.4Wklah2/10
其中
Wk
——
风荷载标准值(kN/m2)；
la
——
立杆的纵距
(m)；
h
——
步距
(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩
Mw=0.9×1.4×0.581×1.500×1.800×1.800/10=0.356kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中
N
——
立杆的轴心压力设计值，N=9.706kN；
i
——
计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k
——
计算长度附加系数，取1.155；
u
——
计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0
——
计算长度
(m),由公式
l0
=
kuh
确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A
——
立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W
——
立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——
由长细比，为3118/16=196；
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l0/i
的结果查表得到0.190；
——
钢管立杆受压强度计算值
(N/mm2)；经计算得到
=9706/(0.19×424)=120.798N/mm2；
[f]
——
钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
[f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl
=
Nlw
+
No
其中
Nlw
——
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw
=
1.4
×
wk
×
Aw
wk
——
风荷载标准值，wk
=
0.581kN/m2；
Aw
——
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw
=
2.9×3.00
=
8.7m2；
No
——
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No
=
3.000
经计算得到
Nlw
=
7.076kN，连墙件轴向力计算值
Nl
=
10.076kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值
Nf1
=
0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值
Nf2
=
0.85A[f]
其中
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0.96；
净截面面积Ac
=
4.24cm2；毛截面面积
A
=
18.10cm2；[f]
=
174.25N/mm2。
经过计算得到
Nf1
=
62.785kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到
Nf2
=
257.327kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
经计算N1=10.076KN，大于8.0KN，小于12.0KN前后采用防滑扣件。
七、联梁的计算
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=9.71kN
计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
其中
n=1.50/1.50=1
经过简支梁的计算得到
支座反力(考虑到支撑的自重)
RA
=
RB=(1-1)/2×9.71+9.71+1.50×0.17/2=9.83kN
通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)
2×0.00+9.71+1.50×0.17=9.96kN
最大弯矩(考虑到支撑的自重)
Mmax=(1×1-1)/(8×1)×9.71×1.50+0.17×1.50×1.50/8=0.05kN.m
抗弯计算强度
f=0.05×106/16300.0=2.91N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中
k
=
m/l,kl
=
ml/l,k2
=
m2/l。
本工程算例中，m
=
1100mm，l
=
3400mm，ml
=
250mm，m2
=
1050mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I
=
866.20