卸料平台搭设方案 本文关键词：卸料，搭设，方案，平台
卸料平台搭设方案 本文简介：仑后村安置地A2-3号地块五金辅料A-12#厂房工程卸料平台施工方案杭州市市政工程集团有限公司2014年十月目录第一章设计和计算依据及适用范围1第二章搭设概况1第三章技术措施要求1第四章搭设材料要求2第五章施工要求25.1搭设要求25.2拆除措施要求3第六章施工程序36.1施工前的准备36.2地基与
卸料平台搭设方案 本文内容：
仑后村安置地A2-3号地块五金辅料A-12#厂房工程
卸
料
平
台
施
工
方
案
杭州市市政工程集团有限公司
2014年十月
目
录
第一章
设计和计算依据及适用范围1
第二章
搭设概况1
第三章
技术措施要求1
第四章
搭设材料要求2
第五章
施工要求2
5.1
搭设要求2
5.2
拆除措施要求3
第六章
施工程序3
6.1
施工前的准备3
6.2
地基与基础施工措施3
6.3
卸料平台架的搭设3
第七章
落地式卸料平台计算4
第八章
悬挑式卸料平台计算9
第一章
设计和计算依据及适用范围
一、本编制设计依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30-2011），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011），并参考《建筑施工脚手架实用手册》。
二、工程概况
1、项目名称：仑后村安置地A2-3号地块五金辅料A-12#厂房工程；
2、建设地点：石狮市宝盖镇仑后村；
3、建设单位：仑后村委会；
4、设计单位：武夷山建筑设计研究院有限公司；
5、施工单位：
6、监理单位：
7、质量要求：符合（《工程施工质量验收规范》）标准，并达到合格。
8、本平台架适用于施工电梯、卸料平台的搭设及其防护门的安装。
第二章
搭设概况
1、本工程搭设落地式卸料平台。
2、搭设尺寸纵向1.5+0.7+1.5=3.7m，横向1.2m，步距1.0m。纵向由四排各4根内外立杆，共16根立杆组成。每个楼层设一个平台铺板，每层设置横向水平杆4根，及规定要求的防护栏杆，连墙件杆每层设置4根，与原预埋在楼层内的竖向短管相扣，设置在立杆主接点距离200mm以内。
第三章
技术措施要求
1、本卸料平台架采用双排钢管脚手架搭设，搭设要求按《规范》。
2、基础地面承载力应达到105KN/m2，并在其上浇注200mm厚的C15混凝土垫层。地面承载力达不到105KN/m2时，必须进行夯实，且将混凝土强度标号提高到C20，并在其中配筋。立杆底部设钢底坐。当平台架安装落在混凝土楼面时，应对楼面进行强度验算，强度不够时应对楼面进行加固处理。
3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。
4、卸料平台卸料层应满铺冲压钢板脚手板，脚手板应与架体绑扎牢，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20至30mm。整个平台面应外高内底，以免斗车外滑。
5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板。
6、满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准的规定。
第四章
搭设材料要求
1、卸料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用φ48.3×3.6mm的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
2、卸料平台架应采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合国家标准《钢管脚步手架扣件》（GB/15831）的规定。
3、卸料平台架脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
第五章
施工要求
5.1
搭设要求
（1）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。
（2）纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。
（3）纵向扫地杆应固定在距底座上方200mm的立杆上，横向扫地杆应固定紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（4）连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200mm处。连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜撑角度不得大于10度，中间两道连墙杆为平行设置，两边两侧为八字型设置。
（5）剪刀撑或之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100mm。
（6）扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65
N·m。各杆件端头伸出扣件盖边缘长度为100mm。
（7）挡脚板应铺设在立柱内。
5.2
拆除措施要求
（1）拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。
（2）连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层拆除后再拆架体。
（3）当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。
（4）拆除时，各构配件应通过人工传递或设备运输至地面，严禁将构配件抛至地面。
第六章
施工程序
6.1
施工前的准备
（1）卸料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。
（2）应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合格产品。
6.2
地基与基础施工措施
（1）按施工方案做好卸料平台架基础混凝土垫层，并做好排水措施，防止积水。
（2）按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。
（3）放置垫木规格为0.20m×0.20m×0.05m。
（4）将底座准确地安放在定位线上，然后立杆插入底座套管内搭设而上。（底座为150×150×8的钢板，上部焊Φ57×3.5钢管，L=150mm）。
6.3
卸料平台架的搭设
（1）架体搭设顺序如下：
立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→连墙杆（每楼层设置一组）→第三步纵向水平杆→依以上顺序直至搭设至施工需要高度。
之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设置卸荷包拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。
（2）脚手板的铺设
在卸料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用8#镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。
（3）挡脚板铺设
在平台架卸料层两侧面及防护门间的安全空档处设置挡脚板并与平台架体绑扎牢固。
（4）防护门的安装和使用
将防护门安装在靠近施工电梯或井架侧的立柱上，防护门应能上锁功能。
施工电梯：当吊篮至达卸料层时，司机应要求搭乘人员或亲自打开防护门进行卸料工作。卸料完成后，司机应要求搭乘人员亲自关闭防护门，扣好防护门销，方可启动施工电梯。
第七章
落地式卸料平台计算
1、计算参数
搭设高度23米，立杆采用单立管。
立杆的纵向间距1.50，0.70，1.50米，立杆的横向间距1.20米，内立杆距离结构0.15米，立杆的步距1.00米。
钢管类型为48.3×3.0mm，连墙件竖向间距3.00米，水平间距1.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
基本风压0.80kN/m2，高度变化系数0.620，体型系数0.872。
2、纵向水平横杆计算。
按照三跨不等连续梁进行强度和挠度计算，按照横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横杆的最大弯矩和变形。
（1）均布荷载值计算
横杆的自重标准值
P1=0.040kN/m
脚手板的荷载标准值
P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m
活荷载标准值
Q=3.000×1.200/3=1.200kN/m
静荷载的计算值
q1=1.2×0.040+1.2×0.140=0.216kN/m
活荷载的计算值
q2=1.4×1.200=1.680kN/m
横杆计算荷载组合简图(最不利布置时最大弯矩和最大挠度)
（2）抗弯强度计算
n=0.7/1.5≈0.5，查表得q1内力系数0.0880；q2内力系数0.0918
则Mmax=0.0880×q1×1.52+0.0918×q2×1.52=0.390KN/m。
=0.390×106/5260.0=74.144N/mm2
横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（3）挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.040+0.140=0.180kN/m
活荷载标准值q2=1.200kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.180+0.990×1.200)×15004/(100×2.06×105×127100.0)=2.532mm
横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
3、横向水平横杆计算
横向水平横杆与立杆、纵向水平横杆采用旋转扣件连接，主要起连接作用，不受应力影响，故无需计算。
4、扣件抗滑力计算
R
≤
Rc
其中
Rc
——
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R
——
纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
（1）荷载值计算
横杆的自重标准值
P1=0.040×1.500=0.060kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.350×1.200×1.500/2=0.315kN
活荷载标准值
Q=3.000×1.200×1.500/2=2.700kN
荷载的计算值
R=1.2×0.060+1.2×0.315+1.4×2.700=4.230kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
5、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1667
NG1
=
0.167×26.200=4.375kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2
=
0.350×9×1.500×1.200/8=0.709kN
(3)纵横向水平杆自重标准值（kN/m）；0.040kN/m
NG3=0.040×2×（1.2+1.5）/8=0.027kN
经计算得到，静荷载标准值
NG
=
NG1+NG2+NG3
=
5.111kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ
=
3.000×1×1.500×1.200/8=0.675kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中
W0
——
基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0
=
0.70
Uz
——
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz
=
0.620
Us
——
风荷载体型系数：Us
=
0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk
=
0.70×0.620×0.872
=
0.378kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.111+0.9×1.4×0.675=6.984kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.111+1.4×0.675=7.078kN。
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW计算公式
MW
=
0.9×1.4Wklah2/10
其中
Wk
——
风荷载标准值(kN/m2)；
la
——
立杆的纵距
(m)；
h
——
立杆的步距
(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩
Mw=0.9×1.4×0.378×1.500×1.000×1.000/10=0.071kN.m
6、立杆稳定性验算
（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中
N
——
立杆的轴心压力设计值，N=7.078kN；
i
——
计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k
——
计算长度附加系数，取1.155；
u
——
计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；
l0
——
计算长度
(m),由公式
l0
=
kuh
确定，l0=1.155×1.550×1.00=1.790m；
A
——
立杆净截面面积，A=5.060cm2；
W
——
立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；
——
由长细比，为5192/16=327；
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l0/i
的结果查表得到0.502；
——
钢管立杆受压强度计算值
(N/mm2)；经计算得到
=7078/(0.502×506)=27.865N/mm2；
[f]
——
钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
＜
[f],满足要求!
（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中
N
——
立杆的轴心压力设计值，N=6.984kN；
i
——
计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
k
——
计算长度附加系数，取1.155；
u
——
计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550；
l0
——
计算长度
(m),由公式
l0
=
kuh
确定，l0=1.155×1.550×1.000=1.790m；
A
——
立杆净截面面积，A=5.060cm2；
W
——
立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；
——
由长细比，为5192/16=327；
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l0/i
的结果查表得到0.502；
MW
——
计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.133kN.m；
——
钢管立杆受压强度计算值
(N/mm2)；经计算得到
=6984/(0.502×506)+133000/5260=52.780N/mm2；
[f]
——
钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
＜
[f],满足要求!
7、连墙件计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl
=
Nlw
+
No
其中
Nlw
——
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw
=
1.4
×
wk
×
Aw
wk
——
风荷载标准值，wk
=
0.071kN/m2；
Aw
——
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw
=3.00×1.50
=
4.50m2；
No
——
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No
=
3.000
经计算得到
Nlw
=
0.450kN，连墙件轴向力计算值
Nl
=
3.450kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值
Nf1
=
0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值
Nf2
=
0.85A[f]
其中
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；
净截面面积
Ac
=
5.06cm2；毛截面面积
A
=
18.32cm2；[f]
=
205.00N/mm2。
经过计算得到
Nf1
=
88.171kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到
Nf2
=
30.326kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到
Nl
=3.450kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!
8、立杆地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p
≤
fg
其中
p
——
立杆基础底面的平均压力
(kN/m2)，p
=
N/A；p
=28.312
N
——
上部结构传至基础顶面的轴向力设计值
(kN)；N
=
7.078
A
——
基础底面面积
(m2)；A
=
0.25
fg
——
地基承载力设计值
(kN/m2)；fg
=
170.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg
=
kc
×
fgk
其中
kc
——
脚手架地基承载力调整系数；kc
=
1.00
fgk
——
地基承载力标准值；fgk
=
170.00
地基承载力的计算满足要求!
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