餐厅满堂架子工程专项方案

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餐厅满堂架子工程专项方案 本文简介：西安纺织集团有限责任公司锭压改造.产能升级.搬迁入园建设项目，西安纺织集团有限责任公司锭压改造.产能升级.搬迁入园建设项目工程餐厅浴室三层室内高支撑满堂架专项方案编制；审核；审批；陕西长枫建设工程有限公司2013年8月9日目录一、工程概况二、编制依据三、工程特点及外架布置四，室内满堂架设的搭设五，室

餐厅满堂架子工程专项方案 本文内容：

西安纺织集团有限责任公司锭压改造.产能升级.搬迁入园建设项目，

西安纺织集团有限责任公司锭压改造.产能升级.搬迁入园建设项目工程

餐厅浴室三层室内高支撑满堂架专项方案

编制；

审核；

审批；

陕西长枫建设工程有限公司

2013年8月9日

一、

工程概况

二、编制依据

三、工程特点及外架布置

四，室内满堂架设的搭设

五，室内满堂架设注意事项

六、落地式满堂架的检查验收

七、脚手架的日常检查及使用规定

八、脚手架的拆除

九、悬挑式外脚手架的验算

十、梁模板扣件钢管高支撑（落地式满堂架）计算

十一、楼板的模板扣件钢管支架计算

一、工程概况：

本餐厅浴室工程是西安市纺织集团总公司承建的西安纺织集团有限责任公司锭压改造.产能升级.搬迁入园建设项目，

1，工程名称；餐厅浴室。

2，工程位置；地处西安市灞桥区霸柳五路与纺园四路交汇处东侧。

3，设计单位；河南省纺织建筑设计院有限公司。

4，地基勘察单位；中国有色金属工业西安勘察设计研究院。

5，施工单位；陕西长枫建设工程有限公司。

6，地基类型；本工程采用400孔内深层回填法（DDC）桩进行地基处理，有效桩长12.5米，单桩承载力特征值不小于500KN，复合地基的承载力特征值应≥300KPa，独立基础和条形基础底均设300厚沙石基础垫层。

7，结构类型；基础为钢筋混凝土独立基础，楼层结构为三层框架结构，屋面梁为后张有粘结钢筋混凝土预应力梁，结构安全等级为=级，抗震设防类别为丙类，建筑面积11098㎡，设计使用年限为50年

二、编制依椐：

1、工程结构施工图、建筑施工图、工程施工组织设计。

2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001

J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）

5、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000

J43-2001（2000版）；

6、《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；

7，扣件式钢管脚手架支撑体系J84-2010

8、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）；

9,《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91

10、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；

11，陕西省建设工程质量和安全生产管理条例

陕人大22号（2010）

12,《建设工程安全生产管理条例》国务院393号令

13，《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质〔2009〕87号

14，《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质〔2009〕254号

15、参考资料：如《建筑施工计算手册》江正荣著

中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版

中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社等。

三、工程特点及满堂架的布置。

1，

本工程三层层高8.8米，为会议室和羽毛球馆，屋脊加高0.55米，搭设室内满堂架的高度8.68米—9.23米，室内长宽跨度为46.2米×28.8米和53.42米×21.6米。B-C/1-7轴，1-2/G-K轴，9-10/G-K轴间设有夹层外其余全是大空间（甲方的大型会议室）。

2，

由于三层楼顶屋面梁为预应力梁，最大跨度的梁分别长为28.8米11道和21.6米13道，断面分别为500×1600和500×1900，长跨梁两端的支座梁断面分别为500×1800和500×2000，梁的自身重量超过2500kg／米（含梁板钢筋．混凝土．模板及施工时工人和材料）

3，三层室内满堂架的布置；

1）立管的布置；立管的纵横向间距按≤0.8米设置，每道预应力梁下和梁两侧（三排立管）按双立管设置，三层梁下立管用4米和3米间格及上下对接搭接（高度7米），上安装油顶，顶到梁底模板上。三层其它立管用6米和2.5米间格及上下对接搭接（高度8.5米），上安装油顶，顶到现浇板底模板上。（见附图一）

2）水平管的布置；第一道水平管距地面200，用十字扣件与立管连接，三层供设五道水平管，第一道至第五道水平管间距≈1.5米，最上一道水平管距离梁底或板底≤500.所有各层水平管与立管必须满设不得随意断开。

3）剪刀撑的布置；横向剪刀撑间距和纵向剪刀撑间距均按≤6米设置，剪刀撑遇每道水平管均用十字扣件连接，剪刀撑斜连通到梁板底，

四、室内满堂脚手架的搭设：

1、

基本要求

用扣件式钢管搭设的脚手架，是施工用的临时结构，它要求受施工过程中垂直和水平荷载，因此，脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下，不发生失稳倒塌，不超过结构的允许强度，变形倾斜，摇晃或扭曲现象，以确保安全。

2、受荷情况

采用钢管和扣件等构成的脚手架，立杆、水平横杆是主要受力杆件。剪刀撑、斜撑和连墙杆是保证脚手架整体强度和稳定性的杆件，并具有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力，其中连墙杆还要承受风荷载，扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。

3、脚手架的基础

落地搭设的施工用满堂架脚手架，脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架地面或地基。因

此，要使脚手架保持稳定牢固和安全，必须在现浇板上面铺断面5×20cm的长木板。

4、脚手架的构造与搭设要求

1）立管构造要求

立管接头除在顶部可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接、

2）

纵向横向水平管构造要求：

A、

纵向水平管设于横向水平管之下，采用直角扣件与立柱扣紧；

B、

纵向横向水平管一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。采用对接时对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。采用搭接时搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件至杆端的距离不应小于100mm。

5、

连墙件布置及构造要求：

1）偏离主节点的距离不应大于300mm。

2）

连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于4m，连墙件必须从二层纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。

3）

当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点的距离

不应大于300mm，抛撑在连墙件搭设后方可拆除。

4）

连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙桩面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。

6、

剪刀撑与横向支撑的构造要求：

1）、每道剪刀撑，纵向间距和横向间距≤6米，剪刀撑斜杆与地面倾斜角宜在45度—60度之间，所有剪刀撑由架底呈之字形一直搭设到架顶部，不得断开，每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5—7

根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4垮，且不大于6m，

2）、剪刀撑斜杆的接头除顶层可采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，搭接要求跟纵向横向水平杆构造要求同。

7、脚手架搭设顺序

1）按脚手架的柱距、排距要求进行放线、定位。

2）杆件搭设顺序如下：放置纵向扫地杆──立柱──纵向横向扫地杆──第一步纵向横向水平杆──连墙件（或加抛撑）──第二步横向水平杆……。

五、满堂脚手架搭设注意事项

1）垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

2）搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一段内，错开距离应符合构造要求。

3）开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根斜撑杆，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

4）当搭至有连墙件的架体构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应及时设置连墙件。

5）当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。

6）脚手架搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。

7）安全防（围）护要求：

架的顶层必须铺脚手板，最底层必须平挂一道密目安全网。

8）、材料要求：

（1）、钢管采用Ф48×3.5焊接钢管，其材质符合力学性能适中的Q235钢，其材料应符合《碳素结构纲》（GB700-88）的相应规定，使用时钢管应涂刷防锈漆以防锈蚀，面漆涂黄色，所使用的钢管必须严格检查。对于锈蚀严重、垂直度﹥1㎝/3m者禁止使用。

（2）、扣件采用可锻铸铁造扣件，质量标准应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的要求，对于有裂纹、滑丝、变形及结扎接触不严密者禁止使用。

（3）、密目安全网必须使用合格产品，不允许使用老化及有破损开口的密目网。

（4）、由于餐厅浴室楼三层总高度8.8米，室内墙转角多，架子搭设有一定的难度，主体结构上连接固定非常重要，所以；在室内每道框架柱上由下至上每3米设以固定点。

12、人员准备：

（1）、参加施工的架子工保证20人以上，必须是经过国家劳动培训，经考核合格后持证上岗者。

（2）、所有参加架子施工的工作人员必须进行体检，严禁身体有残疾、高血压、心脏病，智力发育不全，年龄大于50岁小于18岁的人员参加。

（3）、对进场架子工签订劳动安全协议，以确定双方责、权关系。

（4）、所有进场架子工必须进行三级安全教育并进行技术交底。

六、满堂落地架搭设质量的检查验收：

a、构架结构应符合设计方案的要求。

b、节点连接可靠，扣件拧紧程度应控制在扭力矩达40～65N?m。

c、满堂脚手架立杆垂直度小于1/300，最大偏差不得大于30㎜。

d、全架纵横的水平偏差不大于50㎜。

七、脚手架的日常检查及安全使用规定；

1、脚手架日常检查具体要求：

①、架体搭设完经检查验收合格后方可使用。

②、每周必须进行一次安全检查。

③、施工中途停止使用超过10天，在重新使用前必须进行检查。

④、在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素之后要进行安全检查。

⑤、在使用过程中，发现有显著变形沉降，拆除杆件和拉结以及安全隐患存在时要立即停止使用，进行安全检查，解决上述问题后再重新使用。

2、脚手架的安全使用规定

①、控制架体施工层上的施工荷载，不得大于300kg/㎡。

②、使用人力在架上搬运和安装构件的自重不得大于300kg。

③、在架体上堆放的材料应堆放整齐、稳定，不影响施工操作和人员通行，严禁在架面上奔跑、退行，拉车。

④、操作人员在架面上操作时，严禁在架板上垫起物或单块脚手板，以增加操作高度。

⑤、在操作中禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件和整体性杆件、连接紧固件和连墙件。

⑥、工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹、吸烟和坐在栏杆上等不安全处休息。

⑦、施工人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通道及斜坡道，严禁攀脚手架上下。

⑧、每次上班作业时，应进行班前安全检查。在排除和解决安全隐患后，方可开始作业，在施工过程中，如发生有异常情况时，应立即通知所有施工人员及时撤离。

⑨、每班作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至室内、垃圾清除出去，并且应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁在架上向下抛扔材料物品和倒垃圾。

⑩、脚手架的防雷：

脚手架在夏季搭设施工时的防雷直接同工程设计的防雷点相连，连接时用Ф8钢筋将架体同暗柱上钢筋焊接，满堂架外围每间距10m为一个连接点。

八、满堂脚手架的拆除：

（1）、脚手架的拆除要在钢筋混凝土预应力梁混凝土强度达到设计要求，预应力张拉施工均已完毕并经工程负责人认为不再需要脚手架时方可拆除。

（2）、满堂脚手架由顶部开始拆除，先至脚手架一端开始拆除，按至上而下先搭后拆，后搭先拆、一步一清，不得采用踏步式拆法，严禁上下同时作业。从顶部依次拆除栏杆、剪刀撑，脚手架与建筑物间的连结杆不可提前拆除，拆除连结杆后，应立即组织人员将该处饰面修补完毕。

（3）、拆除脚手架应设置警戒区，并有专人负责警戒，拆除脚手架前应将脚手架上的留存材料、杂物等清理干净。

（4）、拆下的杆件与零配件，应按类分堆（扣件装入容器内），用塔吊吊下，严禁高空抛扔。

（5）、拆下的杆件与零配件运到地面时，应随时按品种分规格堆放整齐，妥善保管，有损坏者给予维修和保养。

九、满堂脚手架的验算

搭设参数:

立杆纵距L=0.8m，立杆横距L=0.8m，步距H=1.5m，内立杆离墙柱b1=0.3m，每底层铺设5㎝木板，顶层铺设竹脚手板。施工荷载Qk=2KN/m2并二层同时施工，脚手架与主体结构连接点竖向间距H1=3.0m，水平间距L1=6.5m，满堂架搭设高度8.62m。

1、荷载计算

(a)立杆

0.8×10×3.85×2=61.6㎏

(b)水平横杆

1.5×10×3.85=57.7㎏

(d)栏杆

1.5×2×10×3.85=115.5㎏

(f)剪刀撑

1.5×1.414×2×3.85=16.33㎏

(g)扣件

66×1.35=89.1㎏

(h)操作层脚手板

1.5×0.8×3×5=18

(j)安全网

1.5×1.5×10×2=45㎏

(k)施工荷载

每层Qk=200㎏/m2

二层同时施工，则施工荷载Qk=200×1.5×1.0×2=600㎏

∑Q=1.2×600+1.4×600=1560㎏

P1=P2=∑Q/2=1560/2=780㎏

十、梁模板扣件钢管高支撑架（落地满堂架验算）计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在6米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。

基本尺寸为：梁截面

B×D=500mm×1800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)

l米，立杆的步距

h≤?1，8米，梁底增加一道承重双立杆。

图1

梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.5。

（1）、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

25.000×1.000×0.500=12.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

1.500×0.500×(2×1.000+1.000)/1.000=2.250kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

(1.000+2.000)×1.000×0.500=1.500kN

2.木方楞的支撑力计算：

均布荷载

1.2×12.500+1.2×2.250=17.700kN/m

集中荷载

1.4×1.500=2.100kN

木方楞计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力分别为

N1=3.319kN

N2=13.161kN

N3=3.319kN

3.支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照框架梁的计算如下

计算简图

经过框架梁的计算得到

支座反力

RB=2.19kN

中间支座最大反力Rmax=14.76kN

最大弯矩

Mmax=0.344kN.m

截面应力

=0.344×106/4491.0=76.646N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（2）、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

（3）、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

≤

其中

——

扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

——

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=14.76kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

（4）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中

——

立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力

N1=14.76kN

(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重

1.4×0.116×20.000=3.251kN

14.757+3.251+0.000=18.008kN

——

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

l0/i

查表得到；

——

计算立杆的截面回转半径

(cm)；i

1.60

——

立杆净截面面积

(cm2)；

4.24

——

立杆净截面抵抗矩(cm3)；W

4.49

——

钢管立杆受压强度计算值

(N/mm2)；

[f]

——

钢管立杆抗压强度设计值

(N/mm2)；[f]

205.00

——

计算长度

(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

k1uh

(1)

(h+2a)

(2)

——

计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

——

计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u

1.70

——

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

0.00m；

公式(1)的计算结果：

231.02，立杆的稳定性计算

[f],不满足要求!

公式(2)的计算结果：

72.25，立杆的稳定性计算

[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

k1k2(h+2a)

(3)

——

计算长度附加系数，按照表2取值为1.056；

公式(3)的计算结果：

97.66，立杆的稳定性计算

[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

（5）、梁模板高支撑架的构造和施工要求:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.8m为宜，不宜超过1.8m。

3.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

十一、楼板的模板扣件钢管支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为8.8米，

搭设尺寸为：立杆的纵距

b=0.8米，立杆的横距

l=0.8米，水平杆的步距

h≤1.8米。

图1

楼板支撑架立面简图

图2

楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.5

（1）、模板支撑木方的计算

木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

5.00×8.00×8.00/6

53.33cm3；

5.00×8.00×8.00×8.00/12

213.33cm4

木方楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

1.500×0.300=0.450kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值

(1.000+2.000)×0.850×0.300=0.765kN

2.强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载

1.2×1.500+1.2×0.450=2.340kN/m

集中荷载

1.4×0.765=1.071kN

最大弯矩

1.071×0.85/4+2.34×0.85×0.85/8=0.439kN.m

最大支座力

1.071/2+2.34×0.85/2=1.530kN

截面应力

=0.439×106/53333.3=8.23N/mm2

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

ql/2

P/2

截面抗剪强度必须满足:

3Q/2bh

[T]

其中最大剪力

Q=0.850×2.340/2+1.071/2=1.530KN

截面抗剪强度计算值

T=3×1530/(2×50×80)=0.574N/mm2

截面抗剪强度设计值

[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

4.挠度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载

1.500+0.450=1.950kN/m

集中荷载

0.765kN

最大变形

=5×1.950×850.04/(384×9500.00×2133333.5)+765.0

×850.03/(48×9500.00×2133333.5)=1.137mm

木方的最大挠度小于850.0/250,满足要求!

(2)、板底支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P取木方传递力，P=3.06kN

支撑钢管计算简图如下

支撑钢管按照简支梁的计算公式

其中

n=0.85/0.30=3

经过简支梁的计算得到

支座反力

RB=(3-1)/2×3.06+3.06=6.12kN

通过传递到立杆的最大力为

2×3.06+3.06=9.18kN

最大弯矩

Mmax=(3×3-1)/(8×3)×3.06×0.85=0.87kN.m

截面应力

=0.87×106/4491.0=193.05N/mm2

支撑钢管计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

（3）、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

≤

其中

——

扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

——

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.18kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

（4）、模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1

0.116×4.000=0.464kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2

1.500×0.850×0.850=1.084kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3

25.000×0.200×0.850×0.850=3.613kN

经计算得到，静荷载标准值

NG1+NG2+NG3

5.161kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值

(1.000+2.000)×0.850×0.850=2.168kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

1.2NG

1.4NQ

（5）、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中

——

立杆的轴心压力设计值

(kN)；N

9.23

——

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

l0/i

查表得到；

——

计算立杆的截面回转半径

(cm)；i

1.60

——

立杆净截面面积

(cm2)；

4.24

——

立杆净截面抵抗矩(cm3)；W

4.49

——

钢管立杆受压强度计算值

(N/mm2)；

[f]

——

钢管立杆抗压强度设计值

(N/mm2)；[f]

205.00

——

计算长度

(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

k1uh

(1)

(h+2a)

(2)

——

计算长度附加系数，取值为1.155；

——

计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u

1.70

——

立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a

0.00m；

公式(1)的计算结果：

131.13，立杆的稳定性计算

[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：

39.97，立杆的稳定性计算

[f],满足要求！

结论：根据以上荷载验算，室内满堂脚手架满足屋面钢筋混凝土预应力梁及屋面结构安全施工要求。

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010

《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）

《混凝土结构工程施工及验收规范》2010版

GB50204-2002

《建筑施工手册》第五版

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

封皮时间不对

和最后一页

陕西长枫建设工程有限公司

2013年8月13日

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