淄博正承高层工程卸料平台设计方案 本文关键词：卸料，淄博，设计方案，高层，工程
淄博正承高层工程卸料平台设计方案 本文简介：淄博正承·PARK一期高层一标段B区9＃楼工程卸料平台设计方案一、编制目的实用、可行、安全、经济、高效、美观、环保、卫生。为指导淄博正承·PARK一期高层一标段B区9＃楼工程施工生产提供有力的技术、安全依据保障。二、编制原则及依据2.1编制原则适用、经济、安全、合理2.2编制依据本工程施工组织设计《
淄博正承高层工程卸料平台设计方案 本文内容：
淄博正承·PARK一期高层一标段B区9＃楼工程
卸料平台设计方案
一、编制目的
实用、可行、安全、经济、高效、美观、环保、卫生。为指导淄博正承·PARK一期高层一标段B区9＃楼工程施工生产提供有力的技术、安全依据保障。
二、编制原则及依据
2.1编制原则
适用、经济、安全、合理
2.2编制依据
本工程施工组织设计
《混凝土强度检验评定标准》
(GBT50107-2010)
《建筑施工安全检查标准》
(
JGJ59-2011)
《混凝土结构工程施工质量验收规范》
GB50204-2002（2011版）
《建筑施工高处作业安全技术规范》
(JGJ59-2011)
《建筑地基基础设计规范》
(GB50007-2011)
《建筑结构荷载规范》
(GB
50009-2012)
《钢结构设计规范》
(GB
50017-2014)
一、使用材料
16#工字钢，5cm厚木板条，预埋直径18的HPB300钢筋拉环、直径14钢丝绳、孔大3mm*3mm钢丝密目网
三、
安装工艺
1
、东西段交错设一个卸料平台，浇筑混凝土前准备好固定工字钢、钢丝绳的预埋件。铁件应埋入现浇板（梁）内。具体布置见卸料平台平面图：
2、安装卸料平台时，先固定两根6米长工字钢，当预埋铁件不能箍紧工字钢时，必须用相同直径钢筋环与预埋件搭接双面焊，以箍紧工字钢。然后安装横向工字钢并与纵向工字钢满焊，之后满铺木板条，焊接安全护栏。
四、注意事项
1、按要求预埋铁件，并用绑扎丝固定其位置，浇筑混凝土时注意保护。
2、严格控制焊接质量，焊工必须持证上岗，施焊过程和安装过程由专人负责，现场指导。
3、木板与工字钢用铁丝绑扎固定，防止倾覆。
4、防护栏杆1.5米，竖向用直径48钢管焊接于工字钢上，横向用φ4.8臂厚为2.750mm脚手架管与立管焊接0.7米、1.5米各一道，下部绑扎20cm挡脚板。
5、
钢丝绳扣住工字钢，有防滑措施，钢丝绳系扣每200mm一道，至少每段系3个系扣。在绑扎钢丝绳时，应施加一定压力，使之绷紧。
6、在梁板砼强度达到70%，方可安装卸料平台，达到100%方可投入使用。
五、卸料平台安装及使用专项安全交底
一、安全措施及使用专项安全交底
1、进入施工现场，必须按标准戴好安全帽，系好帽带。
2、按要求预埋铁件，并用绑扎丝固定其位置，浇筑混凝土时注意保护。
3、严格控制焊接质量，施焊过程和安装过程由专人负责，现场指导。
4、木板与踢脚板用铁丝绑扎固定，防止倾覆。
5、防护栏杆1.5米，下部绑扎20cm挡脚板。
6、
卸料平台设置防滑措施，
二、使用方法
1、卸料平台承重限荷，禁止超重使用。
2、搬运材料应相互传递，不准站在楼板上抛扔材料。
3、材料应堆放整齐，不得混杂。
4、使用材料即用即取，卸料平台上不准有过夜材料，每次下班前必须清除卸料平台上的材料及杂物。
5、禁止雨雪天气使用，雨雪停后，清除干净，方可使用。
6、坚持每天使用前对卸料平台进行检查，重点检查架体立杆,地基的变形情况，发现问题，立即停止使用。
悬挑卸料平台计算书
一、参数信息
1.荷载参数
脚手板类别：胶合板脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；
栏杆、挡板类别：胶合板脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
2.悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.50；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；
钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按
固支
计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁
主梁材料类型及型号：16a号工字钢槽口水平[
；
次梁材料类型及型号：16a号工字钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。
4.卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.5m
次梁悬臂Mc(m)：0.20；
平台计算宽度(m)：2.0m
二、次梁的验算
次梁选择
16a号工字钢槽口水平[
，间距0.83m，其截面特性为：
面积
A=21.95cm2；
惯性距
Ix=866.2cm4；
转动惯量
Wx=108.3cm3；
回转半径
ix=6.28cm；
截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2；
Q1=0.30×
0.50=
0.15kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号工字钢槽口水平[，标准值为0.17kN/m
Q2=0.17kN/m
(3)、活荷载计算
1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2
Q3=2.00kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：5.00kN
荷载组合
Q=1.2×(0.15+0.17)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/m
P=1.4×5.00=7.00kN
2.内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91，P31)为：
Mmax=ql2/8(1
-
m2/l2)2
+
pl/4
经计算得出:
Mmax=(1.78×1.402/8)×(1-(0.202/1.402))2+7.00×1.40/4=2.87kN·m。
最大支座力计算公式:
R=[P
+
q(l+2m)]/2
经计算得出:
R=(7.00
+
1.78×(1.40
+
2×0.20))/2=5.10kN
3.抗弯强度验算
次梁应力：
σ=M/γxWx
≤
[f]
其中
γx
--
截面塑性发展系数，取1.05；
[f]
--
钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
次梁工字钢的最大应力计算值
σ
=2.87×103/(1.05×108.30)=25.23N/mm2；
次梁工字钢的最大应力计算值
σ
=25.231N/mm2
小于
次梁工字钢的抗压强度设计值
[f]=205N/mm2,满足要求！
4.整体稳定性验算
σ=M/φbWx
≤
[f]
其中，φb
--
均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到
φb=570×10.00×63.00×235/(1400.00×160.00×235.0)=1.60；
由于
φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb
=1.07
-
0.282/φb
≤1.0
得到
φb
=0.894；
次梁工字钢的稳定性验算
σ
=2.87×103/(0.894×108.300)=29.63N/mm2；
次梁工字钢的稳定性验算
σ
=29.63N/mm2
小于
次梁工字钢的抗压强度设计值
[f]=205N/mm2,满足要求！
三、主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择
16a号工字钢槽口水平[
，其截面特性为：
面积
A=21.95cm2；
惯性距
Ix=866.2cm4；
转动惯量
Wx=108.3cm3；
回转半径
ix=6.28cm；
截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；
1.荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m；
Q1=0.15kN/m；
(2)工字钢自重荷载
Q2=0.17kN/m
静荷载设计值
q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力
R；
2.内力验算
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
从左至右各支座反力：
R[1]=14.572kN；
R[2]=0.418kN。
最大支座反力为
Rmax=0.418kN；
M1=4.163kN·m
M2=-0.045kN·m
最大弯矩
Mmax=4.163kN·m；
最大挠度
ν=0.028
mm。
M1=4.163kN·m
M2=-0.045kN·m
3.抗弯强度验算
σ=M/(γxWx)
+
N/A
≤
[f]
其中
γx
--
截面塑性发展系数，取1.05；
[f]
--
钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
主梁工字钢的最大应力计算值
σ
=4.163×106/1.05/108300.0+4.18×102/2195.000=36.795N/mm2；
主梁工字钢的最大应力计算值
36.795N/mm2
小于
主梁工字钢的抗压强度设计值
[f]=205.00N/mm2，满足要求！
4.整体稳定性验算
σ=M/(φbWx)
≤
[f]
其中
φb
--
均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=(570tb/lh)×(235/fy)
φb=570×10.0×63.0×235/(3000.0×160.0×235.0)=0.748；
由于
φb大于0.6，应按照下面公式调整：
φb
=1.07-0.282/φb
≤1.0
可得
φb
=0.693；
主梁工字钢的稳定性验算
σ=4.163×106/(0.693×108300.00)=55.46N/mm2；
主梁工字钢的稳定性验算
σ=55.46N/mm2
小于
[f]=205.00,满足要求！
5.焊缝强度验算
焊角尺寸不得小于较薄铁件厚度的1.2倍，满焊。
焊缝面积：A=2(h+2b-2t-30)×1.2t×0.7=2(160.00+2×63.00-2×10.00-30)×1.2×10.00×0.7=3964.80
焊缝惯性矩I=11961040
焊缝抵抗矩W=2I/h=2×11961040/160=149513
角焊缝强度fwf=160N/mm2
σf=M2/W=-45275.408/149513=-0.303N/mm2
τf=R[2]/(2.4t(h-t-10))=0.124N/mm2
(σf2+τf2)1/2
≤ffw
焊缝强度验算结果满足要求！
四、钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi=RUisinθi
其中
RCi
--
水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；
RUi
--
拉钢绳的轴力(kN)；
θi
--
拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sinθi=Sin
(ArcTan
(3/(1.5+1.5))=0.707；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi
/
sinθi；
RUi=14.572
/
0.707=20.61kN；
五、钢丝拉绳的强度验算
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径18.5mm。
[Fg]=aFg/K
其中[Fg]--
钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg
--
钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝199.5kN；
α
--
钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K
--
钢丝绳使用安全系数。K＝5.5。
得到：[Fg]=30.832kN>Ru＝20.609kN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=20608.616N。
拉环强度计算公式为：
σ=N/A
≤
[f]
其中，
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径
D=[20608.6×4/(3.142×50.00×2)]1/2=14.2mm。
实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。
七、操作平台安全要求
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。