小麦测土配方施肥田间示范方方案 本文关键词：施肥，田间，小麦，配方，示范
小麦测土配方施肥田间示范方方案 本文简介：小麦测土配方施肥田间示范方方案通过田间示范，综合比较肥料投入、作物产量、经济效益、肥料利用率等指标，客观评价测土配方施肥效益，为测土配方施肥技术参数的校正及进一步优化肥料配方提供依据。1示范方案1.1测土配方施肥田间示范每万亩测土配方施肥田设2~3个示范点，进行田间对比示范。设3个处理，即：测土配方
小麦测土配方施肥田间示范方方案 本文内容：
小麦测土配方施肥田间示范方方案
通过田间示范，综合比较肥料投入、作物产量、经济效益、肥料利用率等指标，客观评价测土配方施肥效益，为测土配方施肥技术参数的校正及进一步优化肥料配方提供依据。
1示范方案
1.1测土配方施肥田间示范
每万亩测土配方施肥田设2~3个示范点，进行田间对比示范。
设3个处理，即：测土配方施肥区、农民习惯施肥区和空白处理区。
其中测土配方施肥、农民常规施肥处理不少于200
m2,空白处理区不少于30m2。其它参照一般肥料试验要求。田间示范应包括规范的田间记录档案和示范报告。
注：习惯施肥处理完全由农民按照当地习惯进行施肥管理；配方施肥处理只是按照试验要求改变施肥方式，其他管理同习惯施肥处理一样；空白施肥区不施任何肥料，其他管理同习惯处理一样。要注意对照处理周围要筑埂。
1.2
秸秆还田田间示范
每万亩测土配方施肥田设1~2个示范点，进行田间对比示范。设4个处理，即：单独施无机肥料区、无机肥与秸秆还田配合施用区、单独秸秆还田区和空白处理区。各处理小区面积不少于30m2，施肥区保持纯氮施用量一致，空白施肥区不施任何肥料。其它参照一般肥料试验要求。
2
统计分析
2.1
主要统计指标
对于每一个示范点，可以利用不同处理之间产量、肥料成本、产值等方面的比较从增产和增收等角度进行分析，同时也可以通过测土配方施肥产量结果与计划产量之间的比较进行参数校验。有关增产增收的分析指标如下：
2.1.1增产率
配方施肥产量与对照（常规施肥或不施肥处理）产量的差值相对于对照产量的比率或百分数。
增产率A（%）=
其中：A
代表增产率；
Yp
代表测土配方施肥产量（公斤/亩）；
Yk
代表空白产量（公斤/亩；
Yc
代表常规施肥产量（公斤/亩。
2.1.2增收
可以分两个方面进行分析：
一个方面是测土配方施肥比不施肥处理增加的收益。其计算时，首先根据各处理产量、产品价格、肥料用量和肥料价格计算各处理产值与施肥成本。然后计算配方施肥新增纯收益比对照新增纯收益：
增收（I）
=
[Yp-Yk(或Yc)]×Py
-
其中：I
代表测土配方施肥比对照（或常规）施肥增加的收益，单位为元/亩；
Yp
代表测土配方施肥的产量（公斤/亩）；
Yk
代表空白对照的产量（公斤/亩）；
Yc
代表常规施肥的产量（公斤/亩）；
PY
代表产品价格（元/公斤）；
Fi
代表增加的肥料用量（公斤/亩）；
Pi
代表肥料价格（元/公斤）；
2.1.3产出投入比
简称产投比，是施肥新增纯收益与施肥成本之比。可以同时计算配方施肥的产投比和常规施肥的产投比，然后进行比较。如产投比小于1，表明投资亏本；大于1，表明投资有盈利。当然，由于农产品价格和化肥价格的剪刀差，为了获得较高的产量，又需要投入肥料，如果加上肥料使用不尽合理，肥料投入很可能出现亏本（产投比小于1）。
其中：D
代表产投比；
Yp
代表测土配方施肥的产量（公斤/亩）；
Yk
代表空白对照的产量（公斤/亩）；
Yc
代表常规施肥的产量（公斤/亩）；
PY
代表产品价格（元/公斤）；
Fi
代表增加的肥料用量（公斤/亩）；
Pi
代表肥料价格（元/公斤）；
2.2
统计实例
小麦测土配方示范点，示范结果如下表：
处理
产量
(公斤/亩)
施肥量（公斤/亩）
化肥
有机肥
实物量
N
P2O5
K2O
实物量
配方施肥区
450
复合肥(15-15-15)：30；
尿素(46%)：10
钾肥(60%)：5
14
5
4
－
农民常规区
430
复合肥(15-15-15)：40；
尿素(N：46%)：10
15
5
5
－
空白处理区
270
－
－
－
－
－
据调查，肥料价格：氮、五氧化二磷、氧化钾的价格分别为4.5元/公斤、4.7元/公斤、5.2元/公斤；产品价格：小麦为1.8元/公斤。
利用以上数据，我们可以对这个示范点的情况做一简单的统计分析如下：
2.2.1增产效果评价
“配方施肥”比“农民常规施肥”增产率为：(450－430)÷430×100％＝4.6%；比“不施肥”
增产率为：(450－300)÷300×100％＝50％。
2.2.2经济效益评价
“测土配方施肥”肥料成本为；14*4.5＋5×4.7＋4×5.2＝107(元/亩)；产值为：450×1.8＝810(元/亩)。
“农民习惯施肥”肥料成本为；15×4.5＋5×4.7+5*5.2＝117(元/亩)；产值为：380×1.8＝684(元/亩)。
“空白处理区”的产值为：270×1.8＝486(元/亩)。
因此，“测土配方施肥”的产投入比为：（810-486-107）/107＝2.1：1（肥料投入盈利）；“农民习惯施肥”的产投入比为：（684-486-117）/117＝0.7：1（肥料投入亏本）；“测土配方施肥”比“农民习惯施肥”节约化肥成本(117－107)＝10元/亩，新增纯收益（增收）：（810-684）－（117-107）＝136（元/亩）。
原则上每个镇至少建立一个示范方。
篇2：槽钢悬挑示范方案
槽钢悬挑示范方案 本文关键词：槽钢，示范，方案
槽钢悬挑示范方案 本文简介：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼脚手架安全专项施工方案润地·星城住宅小区A21#A22#、A23#、A24、A25#楼工程悬挑架安全专项施工方案合肥市志军脚手架工程有限公司二零一二年七月二日外脚手架方案会签栏工程名称润地·星城小区A21#、A22#、A23#、A2
槽钢悬挑示范方案 本文内容：
润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼
脚手架安全专项施工方案
润地·星城住宅小区A21#
A22#、A23#、A24、A25#楼工程
悬
挑
架
安
全
专
项
施
工
方
案
合肥市志军脚手架工程有限公司
二零一二年七月二日
外脚手架方案会签栏
工程名称
润地·星城小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼
建设单位
安徽润地双达房地产开发有限公司
监理单位
合肥康达工程咨询有限責任公司
施工单位
合肥建工集團有限公司
脚手架分包单位
合肥市志军脚手架工程有限公司
分包单位
编制人*年*月*日
审批人*年*月*日
施工单位
审核：*年*月*日
审批：*年*月*日
监理单位
审核：*年*月*日
审批：*年*月*日
建设单位
审核：*年*月*日
审批：*年*月*日
目
录
1
编制依据
------------------------------------------------------------4
2
工程概况
------------------------------------------------------------4
3
搭设方式
------------------------------------------------------------
4
4
特殊部位搭设方法---------------
--------------------------------------5
5
施工准备--------------------------------------------------------------5
6
材料的选用------------------------------------------------------------5
7
构造要求
-------------------------------------------------------------8
8
脚手架设计计算书-----------------------------------------------------16
9
脚手架检查和验收-----------------------------------------------------35
10
脚手架的安全管理-----------------------------------------------------36
11
脚手架拆除及安全管理-------------------------------------------------36
12
公司资料、编制人员、搭设负责的证件及示意图---------------------------37
外脚手架搭设方案
一、
编制依据
序号
类别
编号
1
《建筑施工手册》
第四版
2
《钢结构设计规范》
GB50017-2003
3
《建筑结构荷载规范》
GB50009-2001
4
《建筑施工脚手架实用册（含垂直运输设施）》
中国建筑工业出版社
5
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2011
6
建筑施工高处作业安全技术规范
JGJ80-91
7
混凝土结构设计规范
GB50010-2002
8
建筑地基基础设计规范
GB50007-2002
9
建筑施工安全检查标准
JGJ59-2011
10
中国建筑科学研究院PKPM脚手架计算软件
11
住宅和城乡建设部文件关于印发《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的通知
建质【2009】87号
12
《润地·星城住宅小区A21#、A22#
A23#、A24#、A25#楼》施工图
二、工程概况
工程名称：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A24#、A25#楼
建设单位：安徽润地双达房地产开发有限公司
监理单位：合肥康达工程咨询有限責任公司
施工单位：合肥建工集團有限公司
外架分包单位：合肥市志军脚手架工程有限公司
工程地点：合肥市北城区金梅路与蒙城北路交口
1、润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程为地上二十二加一层，地上建筑总面积为33575.65㎡。框剪结构建筑物，A21#、A22#楼建筑物总长为27m,宽为16.8m。A23#、A25#楼建筑物总长为38.2m,宽为16.5m。建筑物一至顶层层高均为2.9m，檐口高度为63.8m，最高处为69.6m，室内外高差为0.35m。则实际外脚手架搭设至檐口高度均为69.6m+0.35m+1.5m=71.45m(1.5m为超檐口防护高度)。
2、A24#楼为幼儿园工程为地上三层，建筑物总长为35.7m,宽为20.5m。一层层高3.9m二至三层3.6m，檐口高度为11.1m，最高处为12.3m，室内外高差为0.35m。则实际外脚手架搭设至檐口高度均为12.3m+0.35m+1.5m=14.15m(1.5m为超檐口防护高度)。采用常规落地式脚手架搭设。
三、搭设方式
根据该工程建筑造型特点，现采取以下方式进行搭设：
a.
落地架：A24#楼幼儿园工程采用落地式脚手架搭设，搭设高度14.15米。
b.落地架：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程均从标高-0.35m处采用常规落地式脚手架搭设至11.6m处(五层面)，搭设高度为11.6+0.35m=11.95m。
c.悬挑架：润地·星城住宅小区A21#、A22#、A23#、A25#楼工程从标高为11.6m处（五层面）至檐口高度采用三次悬挑式脚手架分段搭设。分别在11.6m处（五层面）、31.9m处（十二层面）、52.2m处（十九层面）至最高处69.6m处,搭设高度69.6-52.2+1.5=18.9m
(1.5m为超檐口防护高度)
。设置悬挑梁搭设悬挑式脚手架。由下向上分段悬挑架搭设高度分别为2.9×7＝20.3m
(分段悬挑脚手架，考虑每段架体荷载的独立性则悬挑架之间断开0.3
m,则本工程最大悬挑高度可按20m计算)。
四、特殊部位搭设方法：
a.
A21#、A22#、A23#、A25
#楼均在3层、19层有20cm线条，此处外脚手架确保离墙0.25m上下立杆保持一致。
b.
本工程局部空调板处立杆作为通常部位设置，砼中有套管，套管可用PVC材质，便于立杆拆除，立杆拆除后，将套管剔除，补堵原砼高一级的细石砼即可。
c.本工程均在21层有结构变化，此处内外立杆上下一致，采用大横杆件填心处理。
d.
A21#、A22#、A23#、A25
#楼均在二层门厅处有雨棚，此处在砼中留有套管，套管可用PVC材质，便于立杆拆除，立杆保持上下一致，立杆拆除后，将套管剔除，补堵原砼高一级的细石砼即可。
e.本工程五栋楼均坐落在地下室顶板上，搭高度为11.6米，四层，在搭设的时候把脚手架的立杆用厚度5cm以上或者用10以上的槽钢铺垫好，以增加整体承重面积。
五、施工准备
a.单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人员及使用人员进行技术交底。
b.按规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手架板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
c.经检验合格的配件应按品种、规格分类，堆放整齐，平衡，堆放场地不得有积水。
d.清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
e.当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
六、材料的选用
1、钢管
脚手架钢管为?48×3.5（鉴于目前市场租赁的钢管壁厚达不到3.5mm厚，故此计算按3.0
mm厚考虑；下同。）的脚手钢管，应符合GB700-79中A3号钢要求,扣件GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定,各类扣件在紧固中，必须满足40-65N·M的紧固力矩范围,杆件端口与扣件的长度不应小于100MM,钢管上严禁打孔。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、孔痕和深的划道。钢管表面的偏差应符合下表之规定。钢管必须涂有防锈漆，旧钢管表面锈蚀深度、弯曲变形应符合下表：
构配件的允许偏差
序号
项
目
允许偏差（mm）
b
检查工具
1
钢管尺寸外径
48mm
壁厚
3.5mm
游标卡尺
2
钢管两端面切斜偏差
1.70
塞尺、拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50
游标卡尺
4
钢管
弯曲
端部弯曲
L≤1.5m
≤5
立杆钢管弯曲
3m90%，并提前做好回填土击实试验确定最优含水率。用C20砼浇筑厚度18cm硬化，钢管底部应垫10#槽钢，脚手架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。并设置排水沟且排水沟每隔12米应设置沉降缝一道，沉降缝内满灌沥青（见图）。
注：1、2：8灰土的厚度为30cm.
2、排水沟采用C20砼浇筑，并按要求设置沉降缝。
(二)、落地式扣件钢管脚手架计算书
落地架立杆下采用10#槽钢或5cm厚木板铺设，落地架搭设高度不超过24m，根据国家规范符合要求，不要计算。
（三）悬挑式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算
3.1、悬挑架计算：（悬挑水平钢梁采用[16a槽钢，悬挑高度为20m）
A、通常部位计算：
悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
计算参数:
钢管强度为205.0
N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用随层2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.8600，体型系数1.2500。悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.40米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[16a号槽钢U口竖向，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值
P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值
P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m
活荷载标准值
Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m
静荷载的计算值
q1=1.2×0.038+1.2×0.027=0.078kN/m
活荷载的计算值
q2=1.4×0.800=1.120kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.078+0.10×1.120)×1.5002=0.266kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.078+0.117×1.120)×1.5002=-0.312kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.312×106/4491.0=69.563N/mm2
大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.027=0.065kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.065+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.906mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值
P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.100×0.800×1.500/3=0.040kN
活荷载标准值
Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN
荷载的计算值
P=1.2×0.058+1.2×0.040+1.4×1.200=1.797kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.797×0.800/3=0.483kN.m
=0.483×106/4491.0=107.530N/mm2
小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.040+1.200=1.298kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1297.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.062mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.071mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R
≤
Rc
其中
Rc
——
扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R
——
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值
P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值
P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN
活荷载标准值
Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值
R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.800=2.629kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
四、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072
NG1
=
0.107×20.000=2.145kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2
=
0.100×7×1.500×(0.800+0.250)/2=0.551kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3
=
0.170×1.500×7/2=0.893kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4
=
0.010×1.500×20.000=0.300kN
经计算得到，静荷载标准值
NG
=
NG1+NG2+NG3+NG4
=
3.889kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ
=
3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中
W0
——
基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0
=
0.250
Uz
——
风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz
=
1.860
Us
——
风荷载体型系数：Us
=
1.250
经计算得到，风荷载标准值Wk
=
0.250×1.860×1.250
=
0.581kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.889+0.9×1.4×3.600=9.202kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N
=
1.2NG
+
1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.889+1.4×3.600=9.706kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩
MW计算公式
MW
=
0.9×1.4Wklah2/10
其中
Wk
——
风荷载标准值(kN/m2)；
la
——
立杆的纵距
(m)；
h
——
步距
(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩
Mw=0.9×1.4×0.581×1.500×1.800×1.800/10=0.356kN.m
五、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中
N
——
立杆的轴心压力设计值，N=9.706kN；
i
——
计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k
——
计算长度附加系数，取1.155；
u
——
计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0
——
计算长度
(m),由公式
l0
=
kuh
确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A
——
立杆净截面面积，A=4.239cm2；
W
——
立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；
——
由长细比，为3118/16=196；
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l0/i
的结果查表得到0.190；
——
钢管立杆受压强度计算值
(N/mm2)；经计算得到
=9706/(0.19×424)=120.798N/mm2；
[f]
——
钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
[f],满足要求!
六、连墙件的计算
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl
=
Nlw
+
No
其中
Nlw
——
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw
=
1.4
×
wk
×
Aw
wk
——
风荷载标准值，wk
=
0.581kN/m2；
Aw
——
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw
=
2.9×3.00
=
8.7m2；
No
——
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No
=
3.000
经计算得到
Nlw
=
7.076kN，连墙件轴向力计算值
Nl
=
10.076kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值
Nf1
=
0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值
Nf2
=
0.85A[f]
其中
——
轴心受压立杆的稳定系数,由长细比
l/i=25.00/1.60的结果查表得到=0.96；
净截面面积Ac
=
4.24cm2；毛截面面积
A
=
18.10cm2；[f]
=
174.25N/mm2。
经过计算得到
Nf1
=
62.785kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到
Nf2
=
257.327kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
经计算N1=10.076KN，大于8.0KN，小于12.0KN前后采用防滑扣件。
七、联梁的计算
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=9.71kN
计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
其中
n=1.50/1.50=1
经过简支梁的计算得到
支座反力(考虑到支撑的自重)
RA
=
RB=(1-1)/2×9.71+9.71+1.50×0.17/2=9.83kN
通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)
2×0.00+9.71+1.50×0.17=9.96kN
最大弯矩(考虑到支撑的自重)
Mmax=(1×1-1)/(8×1)×9.71×1.50+0.17×1.50×1.50/8=0.05kN.m
抗弯计算强度
f=0.05×106/16300.0=2.91N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
八、悬挑梁的受力计算
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中
k
=
m/l,kl
=
ml/l,k2
=
m2/l。
本工程算例中，m
=
1100mm，l
=
3400mm，ml
=
250mm，m2
=
1050mm；
水平支撑梁的截面惯性矩I
=
866.20