成都市金牛区脚手架方案 本文关键词：成都市，金牛，脚手架，方案
成都市金牛区脚手架方案 本文简介：目录1、工程概况12、编制依据13、施工部署24、脚手架构造要求35、脚手架的搭设和拆除施工艺56、目标和验收标准67、安全文明施工保证措施68、外架计算91、工程概况本工程位于成都市金牛区，总建筑面积72797.5m2，建筑高度97.2m，地下室二层，五层裙楼、两栋21层塔楼，地上建筑面积为567
成都市金牛区脚手架方案 本文内容：
目
录
1、工程概况1
2、编制依据1
3、施工部署2
4、脚手架构造要求3
5、脚手架的搭设和拆除施工艺5
6、目标和验收标准6
7、安全文明施工保证措施6
8、外架计算9
1、工程概况
本工程位于成都市金牛区，总建筑面积72797.5m2，建筑高度97.2m，地下室二层，五层裙楼、两栋21层塔楼，地上建筑面积为56700.38m2，地下建筑面积为16097.12m2，工程概况及外架搭设情况如下:
栋号
1#
2#
地下室
建筑面积
20983m2
16085m2
16097.12m2
建筑高度
97.2m
97.2m
8.35m
层数／层高
21层/，五层裙楼：一层5.7m（局部4.0m）；二层2.1m局部3.8m，中间部分为7.8m）；三、四层4.5m；五层4.8m；六层7.5m；7~20层3.9m，21层7.5m
21层五层裙楼：一层5.7m（局部4.0m）；二层2.1m局部3.8m，中间部分为7.8m）；三、四层4.5m；五层4.8m；六层7.5m；7~20层3.9m，21层7.5m
地下室2层：地下一层层高4.5
m、地下室二层层高3.85
m
外架搭设形式
落地架
悬挑架
落地架
悬挑架
满堂架
外架
搭设高度
落地架高度:裙房18.5m、19.4m、23.8m；塔楼22.2m
悬挑架共分为4段：
第一段：19.2
m（标高21.55m）
第二、三段：19.5
m（标高40.75m、60.25m）
第四段：17.4m（标高79.75
m）
落地架高度:裙房18.5m、19.4m、23.8m；塔楼22.2m
悬挑架共分为4段：
第一段：19.2
m（标高21.55m）
第二、三段：19.5
m（标高40.75m、60.25m）
第四段：17.4m（标高79.75
m）
2、编制依据
2.1本工程施工设计图纸和施工组织设计；
2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJl30-2011）
2.3《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
2.4《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）
2.5《建筑结构荷载规范》（GB
50009-2001）（2006年版）
2.6《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）
2.7《建设工程安全生产管理条例》
2.8《建筑施工计算手册》
3、施工部署
3.1施工方案
根据本工程实际情况，决定采用落地钢管脚手架和悬挑架相结合。裙楼均采用落地架，搭设高度为18.5m
、19.4m,局部为23.8m；1#楼、2#楼从六层楼面起搭设悬挑架，分别在六层（标高21.6m）、十层（标高40.8m）、十五层（标高60.3m）、二十层楼面（标高79.8m）进行悬挑；落地架均小于24m，故不考虑计算。外架悬挑水平钢梁采用18号工字钢（规格180mm×94mm×6.5mm）建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度
2.8m，每道均采用6×19×15.5mm钢丝绳拉结（钢丝绳作为保险装置，不参与受力计算）。由于落地钢管脚手架部分落在地下室顶板上，故在架子相对应的顶板下面,按相同搭设要求搭架支顶顶板，在顶撑与顶板之间垫放方木。此架只作为主体施工及墙柱构件抹灰时使用，当上一层悬挑梁安装符合使用要求并在本层的主体做好临边防护后拆除。
3.2劳动力准备
搭设阶段共需架子工19名，装修阶段共需架子10工名，拆除阶段共需外架子工11名。所有架子工均需持证上岗。架子工由劳务公司提供。架子工两栋楼进行流水作业。
3.3材料准备
本工程外架所用的钢管、扣件均由租赁公司提供。脚手板和其他材料由项
目部自行采购。
主要材料计划如下表
名称及规格
规
格
总需用量
备注
钢管
Φ48*3.5㎜
19680m
租赁
工字钢
18#
2180m
垫木
1200㎜×200㎜×50㎜
790根
采购
直角扣件
17580个
租赁
旋转扣件
7500个
租赁
对接扣件
14350个
租赁
脚手板
50mm厚，200mm～250mm宽，3000mm长
5400块
采购
安全网
6×1.8m
31250㎡
采购
水平安全网
6×1.8m
8360㎡
材料视工程进度分阶段组织进场。
3.4机具准备
搭、拆架子所需机具主要有架子板手、吊线，由架子工自备。
项目部应配备如下表，检查工具（可借用，但应符合要求）
名称
数量
用途
力矩板手
4把
检查扣件拧紧力度
架子扳手
7把
架子工搭设和拆除架子用
钢卷尺
6把
检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度
3.5技术准备
施工前应按要求向架子工作好技术交底。人员变动后应重新交底。
4、脚手架构造要求
4.1总的设计尺寸：
落地钢管脚手架立杆落在地下室顶板上，立杆底部垫1200×200×50垫木，立杆纵距1800㎜（局部有所调整，但均不大于1800㎜），横距900㎜（可平铺三块脚手板，每块脚手板宽250㎜），外架步距1800㎜。在架子相对应的地下室顶板下面,按相同搭设要求搭架子支顶顶板。中间每隔10米以内加设满铺脚手板一道，外排架内侧设全封闭密目安全网（每100×100㎜2300孔）。落地架具体搭设设计见下表：（单位：m）
落地架具体搭设设计见下表：（单位：m）
里立杆至
墙面距离
立杆
横距
立杆纵距
纵向水平杆步距
横向水平
杆间距
连墙件
竖向间距
连墙件
横向间距
0.3
0.9
1.8
1.8
0.9
3.9
5.4
悬挑架采用工字钢，搭设悬挑式脚手架作结构及装修施工阶段用，悬挑脚手架内立杆距离结构外沿200㎜，立杆纵距1500㎜，横距800㎜，步距1800㎜。悬挑梁采用18#工字钢，工字钢设置间距与立杆纵距相同。当悬挑架立杆无可靠立足点的在第一步增设“八”字撑，斜撑到两侧钢梁上。
悬挑架具体搭设设计见下表：（单位：m）
里立杆至
墙面距离
立杆
横距
立杆纵距
纵向水平杆步距
横向水平
杆间距
连墙件
竖向间距
连墙件
横向间距
0.3
0.9
1.5
1.8
0.9
3.9
4.5
4.2纵向水平杆
纵向水平杆要求宜设置在立杆内侧，长度不宜少于三跨。接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1000㎜，应等于间距设置3个旋转扣件固定。本工程使用的脚手架纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
4.3横向水平杆
作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上并紧靠于立杆边沿设置。
4.4脚手板
首层、作业层、中间脚手板每隔10米满铺一道、铺稳、离开外墙装饰面200㎜。其中首层脚手板用铁线扎实扎牢。脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板的铺设搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度取200㎜，板长两端与支承杆可靠固定。
4.5立杆
内立杆距外墙边200㎜，每根立杆底部应设置木垫板或钢质底座，木垫板垂直于建筑物设置，木板板规格为1200㎜×200㎜×50㎜。相邻立杆的对接扣
件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6000㎜杆和3000㎜杆相互错开。
4.6连墙件
本工程连墙件采用刚性连接，在浇捣砼前预埋Φ48长500㎜，伸出楼板面20cm。钢管与外架立杆可靠连接，以防止外架向内或向外摇晃。连墙件靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于300㎜。落地架、悬挑架连墙件竖向间距按层高设置,落地架水平间距为5.4m，悬挑架连墙件水平间距为4.5m，横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离≯300mm)。
4.7门洞
脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水下杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜。安全通道外的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口1至2步。通道洞口上方应设置双层脚手板防护棚，其规格:高3600㎜、3000㎜×3000㎜×600㎜（每层间隔≥600㎜）。
架体出入口防护棚立面图（剖面图）
4.8剪刀撑
剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45°控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，跨越立杆根数不大于7根。剪刀撑斜杆的接长采用搭接。搭接长度不应小于1000㎜，应在搭接处设置3个旋转扣件固定。
4.9扣件
螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于60N·m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心的相互距离不应大于150㎜。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。
4.10防护设施：脚手架要全封闭满挂密目安全网。密目网采用1.8m×6.0m的规格，用网绳绑扎在纵向水平杆外立杆里侧。护栏高度1.2米，采用直角扣件与立杆连接，挡脚板采用一块（长×宽×高）3m×0.25m×0.05m的竹脚手板侧立于外立杆内侧并绑扎牢固。
5、脚手架的搭设和拆除施工工艺
5.1落地式双排扣件式钢管脚手架搭设施工工艺
落地式双排扣件式钢管脚手架搭设的施工流程:定位设置立杆垫板、钢底座→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连墙件→扎安全网→首层、作业层铺脚手板和挡脚板。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。
在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采用临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。
双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排后立内排。
5.2型钢悬挑扣件式钢管脚手架的搭设施工工艺
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的搭设顺序为：吊装悬挑梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆(搁栅)
→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
悬挑梁采用18#工字钢（规格180mm×94mm×6.5mm），每个型钢悬挑梁外端设置φ14-6×19钢丝绳（型钢外端焊接-10×50×100钢板吊环，详钢梁悬挑端拉结构造）。钢丝绳作为附加安全措施，在悬挑钢梁受力计算时不考虑其作用。悬挑梁尾端设二道φ20光圆钢筋和混凝土梁板结构拉结锚固，前端设一道20螺纹钢筋拉结锚固。用于锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径为20㎜，转角处加密。悬挑脚手架搭设时先将悬挑工字钢套入地锚内，再根据悬挑杆悬挑长度缓慢向楼层外边缘移动悬挑杆，待悬挑杆悬挑长度准确无误后即刻用木楔固定悬挑工字钢，经过检查符合要求后才能开始按照悬挑脚手架的搭设顺序搭设悬挑脚手架。
5.3脚手架的拆除施工工艺
拆架和序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为:安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。
不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止架体变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙杆。
6目标和验收标准
按《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011），要求全部符合要求。检查和验收应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）要求。
7安全文明施工保证措施
7.1材质及其使用的安全技术措施
扣件拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于60N·m。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合使用。
7.2脚手架搭设安全技术措施
搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由技术负责人、安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。
7.3脚手架上施工作业的安全技术措施
结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕，经项目技术负责人和安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2kN/㎡，确保较大安全储备。施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过一层。当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物、料扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修架固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
7.4脚步手架拆除的安全技术措施
拆架前，先要将架子的杂物清理干净，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请项目技术负责人批准，进行技术交底后才准工作。
架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆除时应划分作业区，周围设绳绑围拦或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。拆下来的材料要分类摆放整齐不得随便乱放。
7.5
防雷避电措施
采用避雷针与纵向水平杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用ˉ12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的纵向水平杆全部连通，形成避雷网络。
接地线采用-40×4(mm)的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。
接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于lOΩ，同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m以免发生击穿事故。
7.6文明施工要求
进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪，损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其它不适于高空作者，一律不得上脚手架操作。
上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀登架子上下。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，必须经项目技术负责人同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面。不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。拆架而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和扎线要集中回收处理。应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
8.外架计算
悬挑外架计算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×3
脚手架搭设高度H(m)
19.5
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
243
立杆步距h(m)
1.5
立杆纵距或跨距la(m)
1.5
立杆横距lb(m)
0.9
横向水平杆计算外伸长度a1(m)
0.10
内立杆离建筑物距离a(m)
0.3
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
5步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木脚手板挡板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.14
挡脚板铺设方式
5步1设
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
无
装修脚手架作业层数nzj
0
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
0
地区
四川成都市
安全网设置
半封闭
基本风压ω0(kN/m2)
0.2
风荷载体型系数μs
1.02
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.03，0.95
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.21，0.19
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×2×1.5/(2+1)=1.65kN/m
正常使用极限状态
q
=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+2×1.5/(2+1)=1.21kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.65×0.82/8，1.65×0.152/2]=0.13kN·m
σ=Mmax/W=0.13×106/4490=29.4N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q
lb4/(384EI)，q
a14/(8EI)]=max[5×1.21×8004/(384×206000×107800)，1.21×1504/(8×206000×107800)]=0.29mm
νmax＝0.29mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.65×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=0.93kN
正常使用极限状态
Rmax
=q
(lb+a1)2/(2lb)=1.21×(0.8+0.15)2/(2×0.8)=0.68kN
四、纵向水平杆验算
承载能力极限状态
由上节可知F1=Rmax=0.93kN
q=1.2×0.033=0.04kN/m
正常使用极限状态
由上节可知F1
=Rmax
=0.68kN
q
=0.033kN/m
1、抗弯验算
计算简图如下：
弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.38×106/4490=84.44N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
计算简图如下：
变形图(mm)
νmax＝2.008mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm
满足要求！
3、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=2.17kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：Rmax=0.93kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
纵向水平杆：Rmax=2.17kN≤Rc=0.9×8=7.2kN
满足要求！
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
19.5
脚手架钢管类型
Ф48×3
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.15)×2/2×0.033/1.8)×19.5=2.68kN
单内立杆：NG1k=2.68kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/5/2=(19.5/1.8+1)×1.5×(0.8+0.15)×0.35×1/5/2=0.59kN
单内立杆：NG2k1=0.59kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/5=(19.5/1.8+1)×1.5×0.14×1/5=0.5kN
4、围护材料的自重标准值NG2k3
单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×19.5=0.29kN
构配件自重标准值NG2k总计
单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.59+0.5+0.29=1.38kN
单内立杆：NG2k=NG2k1=0.59kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.5×(0.8+0.15)×(1×2)/2=1.42kN
内立杆：NQ1k=1.42kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
单外立杆：N=1.2×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.68+1.38)+
0.9×1.4×1.42=6.67kN
单内立杆：N=1.2×(NG1k+
NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.68+0.59)+
0.9×1.4×1.42=5.72kN
七、立杆稳定性验算
脚手架搭设高度H
19.5
立杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
竖向间距3.9m；横向间距4.5m
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算：
立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13
查《规范》表A得，φ=0.188
满足要求！
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.68+1.38)+1.4×1.42=6.87kN
σ=N/(φA)=6869.88/(0.188×424)=86.18N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.68+1.38)+0.9×1.4×1.42=6.67kN
Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.19×1.5×1.82/10=0.12kN·m
σ=N/(φA)+
Mw/W=6670.38/(0.188×424)+119050.13/4490=110.2N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
竖向间距3.9m；横向间距4.5m
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
连墙件与扣件连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.21×3×1.8×3×1.5=7.144kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(7.14+3)×103/(0.9×489)=17.54N/mm2≤0.85
×[f]=0.85
×205N/mm2=174.25N/mm2
满足要求！
扣件抗滑承载力验算：
Nlw+N0=4.75+3=7.75kN≤0.9×12=10.8kN
满足要求！
悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1500
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
20
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1200
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
2600
梁/楼板混凝土强度等级
C30
二、荷载布置参数
支撑点号
支撑方式
距主梁外锚固点水平距离(mm)
支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)
支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)
是否参与计算
1
上拉
1100
3000
1000
否
作用点号
各排立杆传至梁上荷载F(kN)
各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)
主梁间距la(mm)
1
6.87
300
1500
2
6.87
1100
1500
附图如下：
平面图
立面图
三、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁合并根数nz
1
主梁材料规格
18号工字钢
主梁截面积A(cm2)
30.6
主梁截面惯性矩Ix(cm4)
1660
主梁截面抵抗矩Wx(cm3)
185
主梁自重标准值gk(kN/m)
0.241
主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)
215
主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
q=1.2×gk=1.2×0.241=0.29kN/m
第1排：F1=F1/nz=6.87/1=6.87kN
第2排：F2=F2/nz=6.87/1=6.87kN
1、强度验算
弯矩图(kN·m)
σmax=Mmax/W=9.85×106/185000=53.27N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.09×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=13.78N/mm2
τmax=13.78N/mm2≤[τ]=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
变形图(mm)
νmax=4.06mm≤[ν]=2×lx/250=2×1200/250=9.6mm
符合要求！
4、支座反力计算
R1=-3.41kN,R2=18.26kN
四、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N
=[0]/nz=[0]/1=0kN
压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=9.85×106/(1.05×185×103)+0×103/3060=50.73N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb
--
均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到
φb值为0.97。
σ
=
Mmax/(φbWx)=9.85×106/(0.97×185×103)=54.95N/mm2≤[f]=215N/mm2
符合要求！
五、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
压环钢筋
压环钢筋直径d(mm)
20
主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)
2600
梁/楼板混凝土强度等级
C30
≥300
100
≥300
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：N/2
=1.71kN
压环钢筋验算：
σ=N/(4A)=N/πd2=3.41×103/(3.14×202)=2.72N/mm2≤0.85×[f]=0.85×50=42.5N/mm2
注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8
每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2
，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！
型钢梁挑梁下梁板结构验算
由以上计算得出：R1=-3.41kN,R2=18.26kN
①、板结构验算：
钢梁N1=
R1=-3.41kN,进行板结构验算。
ˉ20钢筋抗拉强度为210N/mm2×314mm2=65940N=65.94
kN＞N1=3.41kN，单边锚固长度L=600=30d，满足要求。
楼板厚h=120mm，h0=100mm，砼强度等级为C25，其抗拉强度设计值为ft=1.3kN/mm2，支座传给楼板面集中荷载N1=3.41kN，则楼面受冲切承载力满足：N1≤0.6ftumho。
um——距局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处的周长；
本方案ˉ20钢筋，ho/2=100/2=50mm，
单边周长：um=4×（20+50×2）]=480mm。
则0.6ftumho=0.6×1.3×480×100=37440N=37.44kN＞N1/2=1.705kN
满足要求。
为防止楼板拉裂，板面无负筋的位置，在预埋ˉ20钢筋的上方每边各配5ˉ[email protected]双向、长1200mm钢筋作为抗拉裂负筋。
②、梁结构验算：
根据上面的计算结果，钢梁N2=
R2=18.26kN，对2#写字楼轴外交轴～轴边梁进行受剪、抗弯验算。边梁L1(3)截面尺寸为250×550，跨度均为8.4m三跨梁，砼等级C25，fc=12.5N/mm2。按三跨连续梁计算，
计算简图：
荷载计算：
恒载：
①
梁：25×0.25×0.55×1.2＝4.8N/m
②
板：25×0.9×0.1×1.2＝2.7
N/m
活荷载
③
2×0.9＝1.8×1.4＝2.52N/m
为简化计算将钢梁的集中荷载转化为均布荷载计算：
④
18×N2/25.2＝18×18.26/25.2＝13.04N/m×1.2＝15.65
N/m
⑤
总的均布荷载q＝①+②+③+④+⑤=4.8+2.7+2.52+15.65=25.67N/
m
Mmax=KM
ql2
查结构设计手册
KM=0.08
Mmax
=0.08×q×8.42=0.08×25.67×8.42=144.9N.m
MB=K2ql2
查结构设计手册
K2=-0.1
MB=-0.1×q×42=-0.1×25.67×8.42=-181.1N.m
VB=K3ql
查结构设计手册
K3=-0.609
VB-=-0.609×q×8.4＝0.609×25.67×8.4＝131.3KN
查《钢筋砼结构计算图表》：
由VB-=131.3kN
得箍筋ˉ[email protected](2)
＞
ˉ[email protected](2)，不满足要求；故应配箍筋ˉ[email protected](2)，方能满足要求。
由MB=-181.1kN.m
得纵筋面积AS=1310mm2＞603mm2（316），不满足要求；故应配325（1473mm2），方能满足要求。
由Mmax=144.9kN.m
得纵筋面积AS=1030mm2＞763mm2（318），不满足要求故应配322（1140mm2），方能满足要求。
25